城市廣場塔吊方案(參考版)
2025-05-24 15:42本頁面
【正文】 = 11778=5889mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向Φ 10500。= 11778=5889mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 27 基礎頂短向實際配筋： AS439。=11778mm2≥ A2=11649mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋： AS339。 m 基礎配筋計算 (1)、 底面長向配筋面積 α S1=|MⅡ |/(α 1fcbh02)= 106/(1 4200 18492)= ζ 1=1(12α S1)=1(12 )= γ S1=1ζ 1/2= AS1=|MⅡ |/(γ S1h0fy1)= 106/( 1849 360)=592mm2 基礎底需要配筋： A1=max(592，ρ bh0)=max(592， 42001849)=11649mm2 基礎底長向實際配筋： As139。=|2020|/5000=0≤ 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算 基礎底部長向配筋 HRB400 Φ 22140 基礎底部短向配筋 HRB400 Φ 22140 26 基礎頂部長向配筋 RRB400 Φ 20150 基礎頂部短向配筋 HRBF400 Φ 20150 基礎彎距計算 基礎 X向彎矩： MⅠ =(bB)2pxl/8=()2 ) (+2 5tan20176。39。39。39。39。39。39。39。39。 22 Wx=lb2/6= Wy=bl2/6= 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎 X、 Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)= (+)=〃 m Mky=Mkl/(b2+l2)= (+)=〃 m 偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =(710+)/≥ 0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。39。39。39。39。 ) 20 軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa) 130 軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值 faz(kPa) 地基變形 基礎傾斜方向一端沉降量 S1(mm) 20 基礎傾斜方向另一端沉降量 S2(mm) 20 基礎傾斜方向的基底寬度 b39。＝ ＝ 傾覆力矩設計值 M39。＝ 650＝ 水平荷載設計值 Fv39。(kN〃 m) 塔機傳遞至基礎荷載設計值 工作狀態(tài) 塔機自重設計值 F1(kN) ＝ 650＝ 起重荷載設計值 FQ(kN) ＝ 60＝ 81 豎向荷載設計值 F(kN) +81＝ 水平荷載設計值 Fv(kN) ＝ ＝ 傾覆力矩設計值 M(kN〃 m) ＝ ＝ 非工作狀態(tài) 豎向荷載設計值 F39。(kN) 650 19 水平荷載標準值 Fvk39。= 13052=6526mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向Φ 10500。= 13052=6526mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋： AS439。=13052mm2≥ A2=12890mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋： AS339。= a1l/h0=500/1289=，取λ l=； 承臺剪切系數：α b=(λ b+1)=(+1)= α l=(λ l+1)=(+1)= β hsα bftbh0= 103 5 = β hsα lftlh0= 103 5 = V=≤ min(β hsα bftbh0， β hsα lftlh0)= 滿足要求！ 受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍： B+2h0=+2 = ab=≤ B+2h0=， al=≤ B+2h0= 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 α S1= My/(α 1fcbh02)= 106/( 5000 12892)= ζ 1=1(12α S1)=1(12 )= γ S1=1ζ 1/2= AS1=My/(γ S1h0fy1)= 106/( 1289 360)=3092mm2 最小配筋率：ρ =max(,45ft/fy1)=max(,45)=max(,)=% 梁底需要配筋： A1=max(AS1, ρ bh0)=max(3092, 50001289)=12890mm2 承臺底長向實際配筋： AS139。 m 受剪切計算 16 V=F/n+M/L=540/4 + 1890/= 受剪切承載力截面高度影響系數：β hs=(800/1289)1/4= 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離： a1b=(abBd)/2=(
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鄂ICP備17016276號-1