【正文】 9 經(jīng)濟分析 青島恒星職業(yè)技術學院學生宿舍工程預算表 材料名稱 構件名稱 用量 單價（元） 合價（元） 混凝土 板 1862 3m 210 391020 梁 860 3m 293 251980 柱 630 3m 251 158130 鋼筋 板、梁、柱 600kg 4390 2634000 合計 3435130 參考文獻 [1] 中華人民共和國國家標準 .《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB500102021） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [2] 中華人民共和國國家標準 .《建筑結構荷載規(guī)范》（ GB500092021） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [3] 中華人民共和國國家標準 .《建筑設計防火規(guī)范》（ GBJ1687） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [4] 中華人民共和國國家標準 .《建筑抗震設計規(guī)范》（ GB500112021） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [5] 中華人民共和國國家標準 .《建筑地基基礎設計規(guī)范》（ GB500072021） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [6] 中華人民共和國國家標準 .《建筑結構制圖標準》（ GBT501052021） .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [7] 張敘 .李軍 .《 常用建筑結構節(jié)點設計施工詳細圖集 》 .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [8] 董黎 .董仕君 .《 房屋建筑學 》 .北京 ： 高等教育 出版社， 2021 [9] 沈蒲生 .《 混 凝土結構 設計》 .《混凝土結構設計原理》 北京： 高等教育 出版社， 2021 [10] 李國強 .李杰 .《建筑結構抗震 設計（第 二 版） 》 .北京 ： 中國建筑工業(yè)出版社 ， 2021 [11] 周果行 .《 房屋結構畢業(yè)設計指南 》 .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [12] 沈蒲生、蘇三慶 .《 高等學校建筑工程專業(yè)畢業(yè)設計指導 》 .北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2021 [13] 龍馭球 .包世華 .《 結構力學教程 》 .北京：高等教育出版社， 2021 [14] 莫海鴻 .楊小平 .《 基礎工程 》 .北京： 中國建筑工業(yè) 出版社， 2021 [15]應惠清 .《 土木工程 施工 》 .北京 ： 高等教育 出版社， 2021 閱微閣 是廣大書友最值得收藏的網(wǎng)絡小說閱讀網(wǎng)，網(wǎng)站收錄了當前最火熱的網(wǎng)絡小說， 免費提供高質(zhì)量的小說最新章節(jié)，是廣大網(wǎng)絡小說愛好者必備的小說閱讀網(wǎng)。 施工應密切配合建筑、水、暖、電各專業(yè)圖紙 。 施工必須嚴格按照有關規(guī)范、規(guī)程及規(guī)定進行。 施工單位按圖集選用，基礎施工完畢 應及時回填，槽內(nèi)雜物全部清除，然后用最優(yōu)含水率的土分層回填夯實至設計標高，回填土的壓實系數(shù)應不小于 , 室內(nèi)回填應墻體兩側同時進行，且先進行室外回填至設計室外地坪，再進行上部結構施工，室內(nèi)回填應墻體兩側同時進行，且先進行室外回填至設計室外地坪，再進行上部結構施工，基坑開挖時應注意不得擾動地基持力層土，施工時嚴禁用水浸泡地基。 樓板內(nèi)主鋼筋應錨入梁或墻內(nèi)，下筋應伸至梁或墻中心線（邊板則至少伸至板端）， 且錨固長度不應小于板厚及 5d（若為冷軋帶肋鋼筋應大于 10d)；板端及板頂標高不同處支座上負筋按嵌固端考慮時應錨入梁或墻內(nèi) La（詳見圖 15） 圖 15 板鋼筋錨固圖 樓板內(nèi)預埋線管應分散并避免交叉，嚴禁線管豎向穿梁。 墻上洞口長度大于 300 的設備洞上需設過梁，過梁可選自 02G05，斷面形式為 A，荷載等級為 2，寬度同墻厚。 箍筋數(shù)量由加密區(qū)的最大間距和最小直徑的構造要求定為 I 級鋼 8100， 其體積配箍率 ： 125 0 . 3 4 4 5 0 3 5 0 . 4 3 %4 5 0 3 5 ( 4 5 0 3 5 ) 1 0 0svv All l S? ??? ? ?（ ）（ ） 配置 I 級鋼 8100/200。 柱的抗剪承載力：001 . 0 5 0 . 5 61 . 0 svt y v AV f b h f h Nsl= + ++ 式中 λ—— 框架計算剪跨比02nHhl = ,當 λ1時，取 λ=1，當 λ〉 3時取 λ=3； N— 考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當 cN f A 時，取 cN f A? ? ? 30 ?????? hH n? 取 λ= maxN = KN =4502=,取 N=,設柱箍筋為 復合 箍筋 ,又因為 m a x 0 01 . 0 5 0 . 0 5 61 . 0 svt y v AV f b h f h Nsl= + ++ 31 0 5 1 2 7 4 5 0 4 1 5 2 1 0 4 1 5 0 0 5 6 7 2 2 9 3 1 03 0 1 0? ? ? ? ? ? ? ? ? ??. . . ... svAs01 1 0 .7 4 svyv AK N f hs?? m a x01 1 0 .7 4 0svyvA V K Ns f h??? 故 按構造要求配置箍筋 ，選用 I 級鋼 8200。 驗算柱截面尺寸： ? ? 5652 30 ?????? hH n? 故 0= =c c cV f bh 600565=maxV(符合要求 )。 正截面配筋計算 0 Me N? aia eeemmhe ?????????? 02030,20m a x ， N ??, (當 1z 大于 1時取 1) (當 lo/h≤15時 ， 2? =， lo=) 20 12011 ( )1400 ilehh? ? ??? 2ishe e a?? ? ? ? ? 時為大偏壓（初步判斷） 10cNf bh? ?? (大偏壓 )， 10 210 10,100 .4 3( ) ( )scb bc cbN f b hN e f b h f b hha????? ??????? ??? (小偏壓 )。 所以，其它柱的軸壓比也一定滿足要求。 具體計算過程見 附 表 4(梁正截面和斜截面配筋表 )。 BC 跨按跨考慮： bf= ln/3=(2400450)/3=2083 ㎜ AB 跨按梁間考慮： bf=350+6600=6950 ㎜ 故取 bf=2483 ㎜ BC 跨： bf=ln/3=(2700650)/3=683 ㎜ 頂層 AB 跨跨間截面可按 T 型截面進行配筋計算： 因為 α1fcbfhf(h0hf/2)=2483(71540)80=故加密區(qū)的箍筋取 I 級鋼 8100。 梁端箍筋加密區(qū)的范圍： 0h 、 500mm 取較大值，即 900mm。 A 支座截面： 26201 ???? ??? bhfMcs ?? ???? s?? 56500 ???????yfcs f xhbfA ? mm2 按構造配筋， ％ ? 250? 600=300mm2 實配 2 根 II 級鋼直徑 12+1 根 II 級鋼直徑 14（ ?sA mm2） B 支座截面： 因計算彎矩與 B 支座相近，配筋取與 A 支座相同，實配 2 12+1 14，且 min,ss AA ? ，其它層梁的配筋計算結果見 附 表 2。m ，所以屬于第一類 T 形截面。1 ???????? fffc hhhbf? kN ???hh f 以頂層 AB 跨跨間截面可按 T 形截面進行配筋計算，因為 )2100565()2( 39。m ＞ maxM (符合要求 ) 由于 ??hl ， 10035600 ?????bh w 故： 3 65 6 52 5 0m a x, ?????? bhfV cc?? kN maxV (符合要求 ) 梁的正截面受彎承載力計算 以六層為例，從 附 表 1 中 分別選出邊跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。在計算中計入的縱向受壓鋼筋的梁端混凝土的受壓區(qū)高度應符合： x h? ，且梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應大于％。 (1) 梁的截面尺寸驗算 AB 跨 : max ?MkN 式中： 組M 為梁內(nèi)組合表中支座軸線上的彎矩值； 組V 為相應組合的支座剪力。 柱截面內(nèi)力組合 軸壓比驗算： 因為底層的 B 柱軸力最大， ?N kN ? ?31 3 6 8 . 6 4 1 0 0 . 5 7 0 . 91 1 . 9 4 5 0 4 5 0cNn fA ?? ? ? ??? 所以，其它柱的軸壓比也一定滿足要求。 框架梁的內(nèi)力組合見附表 1，框架柱 A 的內(nèi)力組合見附表 2，框架柱 B 的內(nèi)力組合見附表 3。BCM 0ABM 0BCM 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 圖 13 地震作用下梁柱彎矩圖 圖 14 地震荷載作用下柱軸力和梁剪力圖 7 內(nèi)力組合 及配筋計算 梁 、柱 截面內(nèi)力組合 梁截面內(nèi)力組合 本設計考慮四種內(nèi)力組合，即 +， +(SQk+SWk)， +及 +=(SGk+)+。ABM 39。BAV 39。 表 25 地震載作用下的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩 層次 梁端彎矩 梁端柱邊彎矩 梁端柱邊彎矩 跨中彎矩 ABM BAM BCM 39。BCV = BCV ， 39。 bqV? (柱邊剪力 ) AB,B