【正文】 計算過程 圖 3 中間層彎矩分配法計算過程 圖 4 中間層彎矩分 配法計算過程 在實際荷載作用下 ,框架梁的跨中彎矩按 M=0M 2 右左 MM ? 計算，結(jié)果如表 8 所示，分層法計算結(jié)果見圖 6： 表 8 框架梁恒載作用下跨中彎矩計算 (kN疊加后各框架節(jié)點的彎矩并不能達到平衡，為了提高精度，將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次進行修正，疊加后的框架梁跨中彎矩見表 9。m) 位置 按簡支梁跨 中彎矩 疊加后框架 梁跨中彎矩 左端彎矩 右端彎矩 跨中彎矩 AB CD 跨 6 層 5 層 3， 4 層 2 層 1 層 BC 跨 6 層 5 層 3， 4 層 2 層 1 層 圖 6 恒荷載作用下整體框架彎矩圖 (kNABV 39。AB V39。BC M39。BA M39。 (6) 彎矩調(diào)幅 梁端彎矩調(diào) 幅系數(shù)取 ，調(diào)幅后的梁端柱邊彎矩及跨中彎矩如圖 8，計算過程見表12。AB M39。BA M39。BC0 M39。 (4) 梁端柱邊彎矩和剪力計 算 ， 計算結(jié)果如表 15 所示 ： 表 15 風荷載作用下的框架層間位移驗算 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算 層次 1 2 3 4 5 6 Fi(kN) Vi(kN) Di(104E*m) Di(N/mm) 29316 50490 50490 50490 50490 50490 Ui(mm) Ui(mm) h/u 1750 3651 4478 5878 8862 19974 (5) 梁跨中彎矩計算 ， 計算結(jié)果如表 16 所示 ： 表 16 風載作用下的梁端柱邊彎矩 ,剪力及跨中彎矩 層次 梁端彎矩 梁端柱邊剪力 梁端柱邊彎矩 跨中彎矩 mAB mBA mBC V39。BA V39。AB m39。BC mAB0 mBC0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 (a) 剪力、軸力圖 (b) 彎矩圖 圖 9 風載作用下框架內(nèi)力圖 樓面活荷載作用下的內(nèi)力計算 活荷載作用下的內(nèi)力計算采用二次彎矩分配法。m BEM6 =31 中6g 26中l(wèi) =31 =m 中間層及底層： 邊g =(12 2? + 3? ) ABP =[12 2)6600/1800( + 3)6600/1800( ]=中g =5/8 BCg =5/8=ABM = BAM =121 邊g 2邊l =121 =m EBM=61 中g 2中l(wèi) =61 =m 中間層： 1eoM = VG oe =()/2=m eoM = 1eoM + 2eoM = kNm 中間層和底層： 0eM==ABV 39。ABV 39。BCV 39。BAM 39。 表 20 活栽作用下柱的軸力計算 層數(shù) A柱 B 柱 VAB 縱梁豎向力 F 軸力 NA VBA VBC 縱梁豎向力 F 軸力 NB 6 5 4 3 2 1 表 21 調(diào)幅后梁端柱邊及跨中彎矩值 層數(shù) m39。AB0 m39。BC m39。CB 6 5 4 3 2 1 圖 11 活載作用下柱軸力，剪力 (kN) 圖 12 調(diào)幅后活載作用下梁彎矩，柱邊截面彎矩 (kN*m) 地震 作用下內(nèi)力計算 因為建筑物的總高度不超過 30m，僅需考慮水平地震作用。 框架內(nèi)力按 D 值法進行計算 邊柱柱端彎矩計算見表 22，中柱柱端彎矩計算過程見表 23，梁端彎矩、剪力及柱軸力計算見表 24。M = 239。V = 239。ABV = ABV ， 39。BAV = BAV 梁的跨中彎矩根據(jù)圖所示關系，可由下式計算 ： AB 跨： ABoM = 2 BAAB MM ? BC 跨： BCoM = 2 CBBC MM ? 計算結(jié)果 見 表 25 和圖 1 14。ABV 39。BCV 39。BAM 39。各層梁內(nèi)力組合結(jié)果如表所示，表中 SGk， SQk兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩 (調(diào)幅系數(shù)取 )。 梁斜截面剪力調(diào)整： 為了防止梁在屈服前發(fā)生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行調(diào)整如下： Gbnrblbv VlMMyV ??? /)( 式中： vy 剪力 增大系數(shù) 對三級框架取 GbV =(q G+)/2? nl 框架梁截面內(nèi)力組合見 附 表 1。 框架梁正截面和斜截面配筋 梁的支座截面考慮了柱支撐寬度的影響，按支座邊緣界面的彎矩計算，其值為：2bV組組 ?? MM 。 b 為柱的截面寬度，本工程為 b=450mm。m max ?VkN 鋼筋為 II 級，混凝土為 C25，梁截面尺寸為 250mmX600mm。 , ?s? 2201m a x,m a x, ??????? bhfM cs ??? kN AB 跨跨內(nèi)截面下部受拉，可按 T 型截面進行配筋計算，支座邊緣處截面梁上部受拉按矩形截面計算： AB 跨按跨考慮： bf=l /3=6600/3=2200 ㎜ 按梁間距考慮： bf=250+3600=3850mm 按翼緣高度考慮： 5 6 5356 0 00 ????? shh ? mm 565100039。039。m ??M kN 00 26201???? ??? hbfMfcs ?? ???? s?? ???????yfcs f hbfA ?? mm2 ????ytff ，取 ?? 00 in ???hh? 實配 2 根 II 級鋼直徑 12+1 根 II 級鋼直徑 14（ ?sA mm2） 002 ???? bhA s? 0minhh? 將下部跨間鋼筋 全部伸入支座，則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面進行計算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，為計算簡化起見，仍按單筋矩形截面計算。 梁的斜截面受彎承載力計算 為防止梁在屈服前發(fā)生剪力破環(huán)，截面設計時，對剪力設計值進行如下調(diào)整： Gbnrblbvb VlMMV ??? /)(? 斜截面剪力調(diào)整結(jié)果見表 26 表 26 框架梁剪力調(diào)整 層數(shù) 梁 Mbl Mbr Mbl+Mbr Mmax VGb ln V左 =V右 6 AB 順時針 逆時針 BC 順時針 逆時針 5 AB 順時針 1 逆時針 BC 順時針 逆時針 4 AB 順時針 7 逆時針 BC 順時針 5 逆時針 3 AB 順時針 逆時針 BC 順時針 逆時針 2 AB 順時針 3 逆時針 B 順時 C 針 3 逆時針 1 AB 順時針 8 逆時針 BC 順時針 5 逆時針 梁的斜截面配筋計算： 由公式 hSAfbhflV svyvtb ??? 001hfbhflVSAyvtbsv ??? 其配筋計算結(jié)果見 附 表 3。間距取 4bh 、 8d 和 150mm中的較小值，即 100mm。 所以此種情況不起控制作用，故取 2200?fh mm； BC 跨 800?fb mm。M 屬第一類 T 型截面。 框架柱正截面和斜截面配筋 (1) 軸壓比驗算： 因為底層的 B 柱軸力最大 , maxN = 3 ?????? ?? REn ?所以且 RE? 在內(nèi)力組合時考慮，則在進行斜截面配筋計算時不再重復考慮。柱內(nèi)力組合見 附 表 附 表 4。 2, 10,0 (1 0 .5 )()csS ysN e f b hAA fh? ? ?????? ?) 斜截面承載力能力計算 剪力設計值按下式調(diào)整 :，（剪力調(diào)整見表 27）。 表 27 柱剪力調(diào)整表 層 柱子 Mct Mcb Mct+Mcb Hn V 6 A B 5 A B 4 A B 3 A B 2 A B 1 A B 注：由內(nèi)力組合表可知， A 柱可只考慮左震作用， B 柱可只考慮右震作用。 柱頂 加密區(qū)長度取 1010mm,柱底加密區(qū)取 1490mm。 8 構造及施工要求 受力鋼筋的混凝土保護層厚度詳 03G1011 P33，基礎保護層厚度為 40mm。 雙向板下部鋼筋相對位置：短跨方向在長跨方向之下。樓板跨度大于等于 4m者 ,施工起拱為 2/1000。 監(jiān)理單位應按規(guī)定監(jiān)督施工，嚴禁出現(xiàn)偷工減料現(xiàn)象。 避雷接地與電施圖配合施工。 施工發(fā)現(xiàn)問題時請及時通知設計院，嚴禁自行解決。