【正文】 平臺梁支座處最大剪力： 23lnPV? 2 ?? = ④ .截面設(shè)計： 1） .正截面承載力計算： 35??hho =400－ 35=365 mm； hbfa M ocs 21?? 3 6 52 5 26??? ?? 　= ? ??? ss ??? = ? ? ??? = hf MA osys ?? 3 6 59 1 。 ② . 荷載計算：計算過程見表 37。 ④ .配筋計算： 201??tho =100－ 20=80 mm； hbfa M ocs 21?? 26??? ?? 　= ? ??? ss ??? = ? ?0 1 8 ??? = hf MA osys ?? 6?? ?? 　= 選用鋼筋：受力鋼筋φ 8180， 279?As mm2；分布鋼筋φ 8 ② .荷載計算：計算過程見表 35。平臺板近似地按短跨方向的簡支梁計算，計算簡圖如圖 21 所示。 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯斜板荷載計算 表 36 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ KN/m） 荷載 分項 設(shè)計荷載（ KN/m） 41 系數(shù) 恒載 欄桿自重 30 厚水泥砂漿面層 ? ?edec ?11? =20 ? = 鋸齒形斜板自重 ???????? ? ?? cos2 12 td = ?????? ?? = 板底 20厚砂漿粉刷層 ?? cosc23? = ? = 小計 g 活荷載 q 總計 P ⑤ .配筋計算： 201??tho =130－ 20=110 mm； hbfa M ocs 21?? 1 1 01 0 0 26??? ?? 　= ? ??? ss ??? = ? ? ??? = hf MA osys ?? 11 096 0 6?? ?? 　= 選用鋼筋：受力鋼筋φ 10＠ 100， ?As mm2；分布鋼筋φ 8＠ 250（即每一個踏步下放一根）。 ③ .計算簡圖：如圖 21 所示。 ① .確定斜板厚度 t： 斜 板 的 水 平 投 影 凈 長 為 ： ln1 =3300mm ； 斜 板 的 斜 向 凈 長 為 ：ln/1 = ?cos1ln =300150300330022 ?=3300/=3691mm， 斜板厚度 t1 =（ 1/25～ 1/30） ln/1 =（ 1/25～ 1/30） 3691=148mm～ 123mm，取 t1 =130 mm。斜板兩端與平臺梁和樓梯梁整澆，平臺板一端與平臺梁整澆，另一端則延伸到墻或窗邊，平臺梁兩端都擱置在樓梯構(gòu)造柱上。樓梯采用現(xiàn)澆板式樓梯，混凝土強度等級為 C30： fc = N /mm2， ft = N /mm2；鋼筋直徑 d≥ 14mm 時采用 HRB400 級鋼筋（ fy =360 N /mm2）， d≤ 12mm 時采用 HPB235 級鋼筋（ fy =210N /mm2）。 綜合以上計算結(jié)果，繪制出橫向框架的配筋圖，詳見結(jié)構(gòu)圖部分。1?h0=364mm zA zeN Ssss ??? )(?=由此得Ⅱ Ⅱ，Ⅲ Ⅲ截面的應(yīng)力為： Ⅱ Ⅱ截面 ?ss = N/mm2 Ⅲ Ⅲ截面 ?ss = N/mm2 2）最大裂縫寬度計算 由最大寬度裂縫計算公式 ? ? Edc steSS // a x ????? ?? ，其中C=25mm,? =,Es= 105N/mm2,得出 ?max 計算值列于表 35 中。在本設(shè)計中，取組合項：恒 +(活 +風(fēng) )的一組內(nèi)力進行驗算。 ⑶ .節(jié)點核心區(qū)截面抗剪強度驗算： 設(shè)計表達式為： ?????? ???? ShAfbbNhbfV sbos v jyvcjjjjtjREj ????/ 式中： N— 取對應(yīng)于剪力設(shè)計值的上柱軸向壓力，由表 27查得： N= KN＜ hbf = 550 550= KN Asvj =2 =157mm2 ?????? ??? ShAfbbNhbf sbos v jyvcjjjjtjRE ????/ = 39 ?????? ????????????? 100 1 = KN＞ Vj = 滿足要求。下面以第一層橫梁與 U柱相交的節(jié)點為例，進行橫向節(jié)點計算： ⑵ .節(jié)點核心區(qū)截面驗算： 38 框架節(jié)點受剪水平截面應(yīng)符合如下條件： Vj≤ ? ?hbfjjccjRE ??? ? ?hbfjjccjRE ??? =1/（ 500 550） = KN＞ KN 滿足要求。 設(shè) 柱 箍 筋 為 4 肢φ 10 ＠ 100 ， 則 ：?????? ???????????? 1V =＞ Vc = KN 同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：λ＞ 2， Vc ≤ )cc hbf oRE ?? （，即) 1 ????（ =＞ KN 柱的箍筋加密區(qū)根據(jù)構(gòu)造要求確定。 N— 考慮地震作用組合的框架柱和框支柱軸向壓力設(shè)計值， 當(dāng) N＞ 時，取 N= 。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足??? MM bc ，底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系數(shù)。 ??? h lo? ，當(dāng) hlo ＜ 15，取 ?2 =； ??? 212140011 ????????hloheoi；?? si he e ??? ； ?? boco hbfNhx ??? （大偏心受壓） ? ? ? ??????bocsobococbhbfh hbfNehbfN ????????/2（小偏心受壓） ? ???/// 2soyciss hffbNheNAA ????????? ???? （大偏心受壓） ? ?? ?????/21/ soycoss hf fhbNeAA ????? （小偏心受壓） 上述各式中： eo 表示軸向力對截面形心的偏心距； ea 表示附加偏心距； ei 表示初始偏心距； ?1 表示偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ?2 表示考慮構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)；η表示偏心距增大系數(shù)； e 表示軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離； ? 表示混凝土相對受壓區(qū)高度； AA ss /, 表示受拉、受壓鋼筋面積。 第一層梁與柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表 24查得： ?Mb ：左震 += mKN? 右震 += mKN? 取 ?Mb = mKN? 第一層梁與 U柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表 27 查得： ?Mc ：左震 += mKN? 右震 += mKN? 取 ?Mc = mKN? 梁端 ?Mb 取右震， ?Mc 也應(yīng)取右震： ?Mc = mKN? ＜ ?Mb = 36 = mKN? 取 ?Mc /=?Mc = mKN? mKN? 對于 底層柱底（Ⅲ — Ⅲ截面）的彎矩設(shè)計值應(yīng)考慮增大系數(shù) 。 由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 (mm2) 250 665 250 665 250 465 fc bh0 (N) 103＞ V 103＞ V 103＞ V 箍筋直徑φ (mm)，肢數(shù) (n) n=2，φ =8 n=2，φ =8 n=2，φ =10 Asv1 (mm2) 箍筋間距 S(mm) 150 150 100 hSAfhbfV osvyvotCS ?? 103＞ V 103＞ V ＞ V 35 bsAn svsv 1?? （％） ff yvtsv in, ?? （％） ⑴ .剪跨比和軸壓比的驗算： U 柱的剪跨比和軸壓比的驗算 表 33 截面 b (mm) h?；炷翉姸鹊燃墳?C30,fc =， ft =；縱向鋼筋為 HRB400級， fy =360N/mm2；箍筋為 HPB235 級， fy =210N/mm2。 ftk=由表 31結(jié)果可知 ?? ；則均滿足要求。 34 2) 最大裂縫寬度驗算 由最大寬度裂縫計算公式 ? ? Edc steSS // a x ????? ?? ，其中C=25mm,? =,Es= 105N/mm2,得出 ?max 計算值列于表 31 中。 1），荷載短期效應(yīng)組合下構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力 ?ss ： 根據(jù)框架橫梁內(nèi)力組合表（表 24）分別除以荷載分項系數(shù) （恒載）及 （活載及風(fēng)載），進行支座寬度修正并考慮內(nèi)里組合，則可以得出 Ms，進而可算得 ?ss ： hAM ssss ?? 計算過程列于表 30 其中 h0=has=70035=665mm。 UV跨梁： Mlb +Mrb =+= mKN? =+= mKN? VGb3 =， VGb4 = KN V1/S右 = VU左 =（ ） /+= KN VU右 =（ ） /+= KN 斜截面強度計算見表 32，表中取調(diào)整后的剪力值和設(shè)計剪力值較大者進行斜截面計算。由表24查得 1/SU跨梁：順時針方向 Mlb = mKN? ， Mrb =－ mKN? 逆時針方向 Mlb =－ mKN? ， Mrb = mKN? UV跨梁：順時針方向 Mlb = mKN? ， Mrb =－ mKN? 逆時針方向 Mlb =－ mKN? ， Mrb = mKN? 計算中 Mlb +Mrb 取順時針方向和逆時針方向中較大者。 ⑵ .梁的斜截面強度計算： 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下：? ? ?????? ??? VLMMV GbnrblbvbRE ??。 =M－ Vb?2 ( mKN? ) － － － － hbfa M oc os 21?? ? ??? ss ??? hf MA osy os ??(mm2) 選筋 3Φ 25 3Φ 22 3Φ 22 3Φ 25 3Φ 22 3Φ 25 3Φ 22 3Φ 22 實配鋼筋面積 (mm2) 2613 1140 2613 2613 1140 ρ％ 注：表中Φ表示 HRB400 級鋼筋； M。 M =M =V =M = M = M =M = M = V =122 .71145 .51134 .50231 .49187 .02134 .50231 .49187 .02122 .71145 .5149 .321/S U V 1/W圖18 第 一層內(nèi)力示意圖 ⑴ .梁的正截面強度計算見表 29： 第一層框架梁 1/SU 表 29 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ M( mKN? ) － － － － b h。梁控制截面的內(nèi)力如圖 18所示，圖 中 M單位為 mKN? ， V的單位為 KN。 － 注：表中 ?RE=, 表中 V 以繞柱端順時針轉(zhuǎn)為正，單位 KN；其余符號意義同 1/S 柱。 － 1 177。 － 2 177。 － 3 177。 橫向框架 U 柱剪力組合表 表 28 層 次 SGK SQK SK? SEK +SQK + + （ SQK+SWK） ? ?? ?SSS EKQKGKRE ??? ? ? ???????? ? HMM ntcbcvcRE ?? 左風(fēng) 右風(fēng) 左震 左震 4 177。 177。 177。 177。 177。 － － － － － 注：表中 ?RE=, 表中 V 以繞柱端順時針轉(zhuǎn)為正，單位 KN； Mtc ， Mbc 分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值； ?vc 取 ； Hn 柱凈高。 － － － － － 1 － － 177。 － － － － － 2 － － 177。 － － － － － －