【正文】 平均覆蓋土壓強(qiáng)（包括基礎(chǔ)自重） Pt = 30 Kpa 鋼筋強(qiáng)度 Fy = 210 mpa 修正后的承載力特征值（地震荷載組合） Fa = 194 K Pa 柱截面尺寸 450 450 b、計(jì)算 柱基底面面積 ?????? R a dFa NA L = B = 2800 mm 基礎(chǔ)板厚度計(jì)算 A 基底凈反力 k p abl NPs ????? 系數(shù) C 已知 Ft = N/ mm = 1100Kpa C = B : 基礎(chǔ)邊長(zhǎng) Bt 短柱邊長(zhǎng) 3）基礎(chǔ)底面有效高度 Ho = )( 2 cbtbt ???? = m 4) 基礎(chǔ)底板厚度 h h = Ho + 40 = 394 mm 5) 設(shè)計(jì)采用厚度 H 取兩級(jí)臺(tái)階， 各厚 300 mm h = 2 300= 600 mm 實(shí)際高度 560 mm (3)基礎(chǔ)實(shí) 際配筋 無偏心 P = Ｐｓ 基礎(chǔ)與柱交界處的彎矩 43 )。 1 9 6 5 22 0 10 0 ???????? hbf cMa s ξ = rs= As=0hfrMys=（ 106） /210 365= 選φ 12150，實(shí)有 As=750 mm2 斜截面受剪承載力計(jì)算配置箍筋 ? 12100，則 KNqV l 0 ????? 100 y v svc s c f nA hV f bh s??= 200 315+ 210 2 315/200= 滿足要求。 荷載分項(xiàng)系數(shù) rG= rQ= 基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值 p= + = kN/m B截面設(shè)計(jì) 板的計(jì)算跨度 l0=+彎矩設(shè)計(jì)值： 210nPlM? =（ 1/ 8） = KN 40 合計(jì) kN/ m178。 100 厚混凝土板 kN/ m178。 C、平 臺(tái)板計(jì)算 設(shè)平臺(tái)板厚 h=120mm，取 1m寬板帶計(jì)算。 荷載分項(xiàng)系數(shù) rG= rQ= 基本組合的總荷載設(shè)計(jì)值 p= + = kN/m B、截面設(shè)計(jì) 板水平計(jì)算跨度 ln= 彎矩設(shè)計(jì)值 210nPlM? = 合計(jì) kN/ m178。 板底抹灰 17/=178。 三角形踏步 25/2/= kN/ m178。取 1m寬板帶計(jì)算。 取 1m，跨中彎矩 K N 2 ??? 1 3 0 ????Asmm2 38 2)選筋 跨中： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22200） 支座： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22180） （ 6） 樓梯 配筋計(jì)算 1)設(shè)計(jì)參數(shù) 層高 ，踏步寬 b1=300mm，踏步高 h=150 mm，水平步級(jí)數(shù) n1=12，垂直步級(jí)數(shù) n2=13，梯段凈高 H=n2h= 1950mm，梯段凈跨 H=n1b 1=3600mm，梯段全跨水 L0=6600 mm 2)樓梯板計(jì)算 板傾斜度， tgα =， cosα =。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： gk＝ 178。 ?????? k N mM y 6 8 5 239。 樓層中間區(qū)格板 A樓板計(jì)算 計(jì)算跨度： mx ??? mLy ??? 37 ???xy LL 按雙向板計(jì)算 mx=， my=，x?=， 39。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： gk＝ 178。 （ 5） 板的配筋計(jì)算 1)板厚的計(jì)算 板厚取 150mm，按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算，由計(jì)算簡(jiǎn)圖可知，將樓板劃分為 A板和 B 板兩種板塊，均按雙向板計(jì)算。故限制公式中軸壓力設(shè)計(jì)值的取值不應(yīng)大于 ；當(dāng)節(jié)點(diǎn)再兩個(gè)正交方向有梁時(shí)，梁對(duì)節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土有一定約束作用，提高了節(jié)點(diǎn)的受剪承載力，再公式中用η j來考慮這一影響，但對(duì)梁截面較小或只有一個(gè)方向有梁的節(jié)點(diǎn)以及邊節(jié)點(diǎn)，交節(jié)點(diǎn)，由于約束作用不明顯，均不考慮這一影響。 (2)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 設(shè)計(jì)表達(dá)式為： 36 ? ?syvjjjcjREj AfNbhfV ???? ??? （ 229） 框架節(jié)點(diǎn)的受剪承載力由混凝土斜壓桿和水平筋兩部分受剪承載力組成。 框架節(jié)點(diǎn)受剪水平截面應(yīng)符合如下條件： ? ?jjcjREj hbfV ?? ? （ 228） 式中 bj— 節(jié)點(diǎn)水平截面得寬度，當(dāng)驗(yàn)算方向得梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的一半時(shí)，取 bj等于框架柱的寬度 bc=500 ㎜； hj— 框架節(jié)點(diǎn)水平截面高度，可采用驗(yàn)算方向得柱截面高度，即 hj =500㎜ η j— 交叉梁 對(duì)節(jié)點(diǎn)約束的影響系數(shù)，當(dāng)四側(cè)各梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的一半；且次梁高度不小于主梁高度的 3/4時(shí)，取 ，本設(shè)計(jì)取 γ RE— 按受剪構(gòu)件取值。 35 （ 4） 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)值 對(duì)于二級(jí)框架： ???????? ? ?????? ?bssosobj hH ahah MV （ 227） 式中 Vj— 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值； ?bM — 與柱彎矩調(diào)整公式中意義相同，取 += kNm Hc— 柱的計(jì)算高度，可以取節(jié)點(diǎn)上下柱反彎點(diǎn)間得距離 Hc= + = ㎜ hb— 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的平均高度； (500+550)/2=525 ㎜ ho— 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁有效高度平均值。對(duì)于縱橫向框架共同具有得節(jié)點(diǎn)，可以按各自方向分別進(jìn)行計(jì)算。而三級(jí)抗震等級(jí)得框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍。因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同得節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求。λ =H/2ho，當(dāng)λ 1時(shí)，取λ =1；λ 3時(shí)，取λ =3；本設(shè)計(jì)取λ =3 N— 考慮地震作用組合得框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng) N，取 cN f A? N= kN〈 = 取 N= kN 設(shè)柱的箍筋為 4 肢φ 8150，則 ?????? ???? NhsAfbhfV osvyvocRE ?? ?????? ??????????? 1 =〉 同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： ? ?ocREc bhfV ?? （ 226） 即： ? ? kNkN 1 ????? 根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7 度地震時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)得多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，在 8 度時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)尤其是角柱節(jié)點(diǎn)發(fā)生程度不同得破壞。取調(diào)整后得彎矩值，一般層應(yīng)滿足 ?? ? bc MM ，底層柱底應(yīng)考慮 的彎矩增大系數(shù)。 McⅢ Ⅲ = = 根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并要求考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)，各截面控制內(nèi)力如下： Ⅰ — Ⅰ 截面① M= = N= = kN ② M= kNm N= kN Ⅱ — Ⅱ截面① M= = kNm N= = kN ② M= kNm N= kN Ⅲ — Ⅲ截面① M= = kNm N= = kN ② M= kNm N= kN 截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋計(jì)算見表 230，表中： e0=M/N 32 ea 取偏心方向截面尺寸的 1/30 和 20mm 中的較大者 當(dāng) e0≥ ，取 ea=0 ζ 1=(大于 1 時(shí)取 1） （ 216） ζ 2=≤ 1 （ 217） 當(dāng) l0/h15 時(shí)取 η =1+(l0/h)2ζ 1ζ 2/(1400ei/h0) （ 218） e=η ei+h/2as （ 219） cofbhN?? （大偏心受壓） （ 220） ? ? ? ?20 . 4 30 . 8b o c be o c ocb o sN b h fN h f b h fha???????? ????（小偏心受壓） （ 221） ? ?sy ciss ahfbfNheNAA ??? ???????? ?????0? （大偏心受壓） （ 222） ? ?? ?ooycoes ahf fbhNAA ??? ????? ??（小偏心受壓） （ 223） 上述各式中 eo：軸向力對(duì)截面形心的偏心矩； ea：附加偏心矩； ei：初始偏心矩； ζ 1：偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ζ 2：考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； η：偏心距增大系數(shù)； e：軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離； ζ ：混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度； As, As＇ ：受拉，受壓鋼筋面積。 第一層梁與 B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表得。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于考慮內(nèi)力重分布，底層柱子得反彎點(diǎn)具有較大得不確定性。若采用對(duì)稱配筋，可采用兩者中較大者計(jì)算配筋。 其中， ?cM 為節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合得彎矩設(shè)計(jì)值之和，?bM 為節(jié)點(diǎn)左、右梁端逆時(shí)針或順時(shí)針方向截面組合得彎矩設(shè)計(jì)值之和。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危機(jī)結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。α 1=， β 1=，ε b =， a=a＇=35 ㎜ 1)軸壓比驗(yàn)算 軸壓比限值見表 229 表 229 軸壓比限值 類別 抗震等級(jí) 一 二 三 框架柱 框支柱 NⅠ — Ⅰ = kN bhfNcc ?? （ 215） bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = 30 NⅡ — Ⅱ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = NⅢ — Ⅲ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = 均滿足軸壓 比限值的要求。見表 228 表 228 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 支 座 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 設(shè)計(jì)剪力 /kN REV? ?? /kN 29 調(diào)整后剪力 V/kN REV? ? /kN b h0/mm2 350 700 350 700 350 700 cfcbh0/N 103V 103V 103V 箍筋直徑φ /mm，支數(shù) /n n=2， ? =8 n=2， ? =8 n=2， ? =8 1svA/mm2 箍筋間距 s/mm 100 100 100 Vcs=+sh0 103 REV? ? 103 REV? ? 103 REV? ? 1svst nAbs? ? % . min tsv yvff? ?%[9] （ 3） 柱截面設(shè)計(jì) 以第一、二層 B 柱為例，對(duì)圖中的Ⅰ — Ⅰ、Ⅱ — Ⅱ、Ⅲ — Ⅲ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 kNm 計(jì)算中 ?blb MM ? 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大者。 AB 跨：順時(shí)針方 lbM = kNm ybM = kNm 逆時(shí)針方向 lbM = kNm ybM = kNm BC 跨：順時(shí)針方向 lbM =177。 m α s=2010bhfMcRE?? 1 1 2 s??? ? ? 0 .5 (1 1 2 )ss??? ? ? 00hf MA