【正文】 syREs ??? /mm2 選筋 5φ 22 4φ 22 4φ 16 4φ 18 實用面積 /mm2 1900 1256 804 1017 ρ % 2)梁的斜截面強度計算 為防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時，對剪力設計值進行調(diào)整如下： ? ?Gbnrblbv Vl MMV ??? ? （ 213） 28 式中 v? — 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl — 梁的凈跨，對第一層梁， mlnAB ? mlnBC ? GbV — 梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 m M0=MbvkN 表 226 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? 材料 結構構件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類構件 受剪、偏拉 表 227 第一層框架梁正截面強度計算 截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ M /kN混凝土的強度等級為 C35， fc =27 ㎜ 2，縱筋為Ⅱ級 fy=300 N/㎜ 2，箍筋為Ⅰ級 fy=210 N/㎜ 2。 注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應乘以 RE? 后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選最不利內(nèi)力。遠端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為－ 1。 相對線剛度計算： 令二至三層柱子線剛度 i=，則其余各桿件的相對線剛度為： 首層 柱： ?? 首層梁： 46 9ABi ?? 01 9BCi ?? 二至三層梁： 42 9ABi ?? 4 9BCi ?? 例如： A 柱頂層節(jié)點分配系數(shù)計算： 1 .0 0 .7 0 91 .0 0 .4 1? ???下 拄 0 .4 1 0 .2 9 11 .0 0 .4 1? ???梁 其它節(jié)點的分配系數(shù)計算同上。 m BC跨固端彎矩 /kN 99.099.099.099.099.099.099.099.099.0 799.099.099.099.099.099.099.099.099.0 740.0 40.040.040.040.040.040.040.023 橫向框架計算單元 2） 恒荷載和活荷載的計算 A框架梁及粉刷自重 AB跨自重 25= kN/m 邊跨梁粉刷： （ ） 17= kN/m 梁線荷載標準值 G5 += kN/m 荷載傳來（梯形） =BC跨 屋面均布恒荷載傳給梁 kN/m 恒荷載傳來，（梯形） = kN/m 樓面恒荷載標準值計算 樓地面面層 = kN/m 20 厚水泥砂漿 16= kN/m 20 厚水泥砂漿結合層 20=150 厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15 厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計 kN/m 3） 框架梁恒荷載標準值計算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m 24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC 跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點集中荷載值 A頂層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計 kN/m B頂層中間節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計 kN/m 5） 樓面集中荷載標準值 A中間層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分數(shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計 kN/m 25 B中間層節(jié)點集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來的自重 （ +） =總計 kN/m （ 2） 活荷載計算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC 跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點 2= kN/m 頂層 BC 跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點活荷載值 A，Ｄ點 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置 ，這樣求得的框架內(nèi)力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時，可在截面配筋時將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。該框架的樓面荷載如下圖中的陰影線所示，計算單元 范圍內(nèi)的其余樓面則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 ③ 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M 90 N 柱底 M ? N 表 225 B 柱內(nèi)力組合 22 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 恒載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。表中系數(shù)β是考慮計算截面以上各層活荷載不總是同時滿布而對樓面局部活載的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 表 223 梁內(nèi)力組合 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載組合 豎向荷載與地震力組合 荷載① 活載② 地震荷載③ ① +② （① +②）177。應取 1xl? 或 1 0x? ，用下式計算。 m /kN m /kN 表 222MGE及 Xi值計算 項目 (恒 +） q L RA Xi MGE MGA MGB MEA MEB （恒+） /m /kN /M /kN表中恒載和活載的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值（圖20 21 216 括號中的數(shù)值），剪力取調(diào)幅 前后的較大值。 MGE及 x1的具體數(shù)值見表 222，表中 RA、 MGE 、 x1的數(shù)值均為兩組。 對 RB作用點取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、 MEB— 水平地震作用下梁端彎距； RA、 RB— 豎向荷載與地震荷載共同作 用下梁端反力。 跨中 M 若小于 2161ql ，應取 M= 2161ql 。 橫向框架內(nèi)力組合 內(nèi)力組合過程中應考慮恒荷載、活荷載、地震荷載及風荷載，這里因風荷載值較小，組合后影響較小，所以組合計算中未參與內(nèi)力組合。 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算見表 221。 三層 A 柱柱頂及柱底軸力： N 頂 =V+P=+0= kN N 底 =+= B柱柱頂及柱底軸力： N 頂 =V+P=+0= kN N 底 =+= 同理可得其它層柱軸力。 由圖 10 查得梁上均布荷載為 二至三層： q= kN/m 集中荷載： kN 柱自重： kN 一層： q= kN/m 集中荷載： kN 柱自重： 33 kN 三至梁端彎距 M左 = kNm (192kNm) M右 = ( kNm) 二層梁端彎距 M左 = kNm () M右 = kNm ( kNm) 底層梁端彎距 M左 = kNm () M右 = kNm ( kNm) 其中括號內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)值。 恒載彎矩圖 (KMN)1 2 1 21活載彎矩圖 (KNM) 6 6 626.326.32 2 26.926.92 243. 7 24. 727.427.4 . 317 梁端剪力及軸力計算 梁端剪力： V=Vq+V