【正文】 ③ .內(nèi)力計(jì)算： 平臺(tái)梁跨中正截面最大彎矩： 823lnPM? 8 2?? = mKN? 。 平臺(tái)板荷載計(jì)算 表 35 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ KN/m） 荷載 分項(xiàng) 系數(shù) 設(shè)計(jì)荷載（ KN/m） 恒載 30厚水泥砂漿面層 20 1= 平臺(tái)板自重 25 1= 板底 20厚砂漿粉刷層 20 1= 小計(jì) g2 活荷載 q 總計(jì) P2 ③ .內(nèi)力計(jì)算： P= 1022l nPM? 10 2?? = mKN? 。 .平臺(tái)板 TB2 設(shè)計(jì)： ① .平臺(tái)板的計(jì)算簡圖： 42 平臺(tái)板取 1m 寬度作為計(jì)算單元。 ② .荷載計(jì)算：計(jì)算過程見表 36。 樓梯的結(jié)構(gòu)布置如圖 20 所示。 由表知最大裂縫寬度滿足要求。 (4) 大偏心受壓構(gòu)件的裂縫寬度驗(yàn)算 《規(guī)范》規(guī)定，當(dāng) e0/ho 時(shí)，應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。 ⒊節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)： ⑴ .節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)值： 對二級框架：頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)： ? ?? / ??? h MMV borblbj 其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)： ? ? ???????? ?????? hHhh MMV bc sbosborblbj ??// ? ? ?????? ?????? 6 0 04 3 1 0 355 6 01355 6 0 3 9 j = 式中： Vj — 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值； MM rblb, 考慮地震作用組合時(shí)節(jié)點(diǎn)左右側(cè)梁端彎矩設(shè)計(jì)值； Hc — 柱的計(jì)算高度，可取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離； hb — 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁高平均值； hbo — 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁有效高度平均值。 由 正 截 面 計(jì) 算 中 第 Ⅱ — Ⅱ 、 Ⅲ — Ⅲ 截 面 的 控 制 內(nèi) 力 得 ：Mtc = mKN? Mbc = mKN? ； Hn =－ =； Vc = (+)/= KN 柱的抗震承載能力： ?????? ???? NhSAfhbfV osvyvotRE 05 ?? 式中λ — 框架的計(jì)算剪跨比，hHon2??，當(dāng)λ＜ 1時(shí)，取λ =1；當(dāng)λ＜ 3 時(shí)，取λ =3。 Mc? Ⅲ — Ⅲ = = mKN? 根據(jù) U柱內(nèi)力組合表 27，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下： Ⅰ — Ⅰ截面 ① .M= mKN? ， N= （已考慮調(diào)整系數(shù)） ② . M= mKN? ， N= KN Ⅱ — Ⅱ截面 ① .M= mKN? ， N=（已考慮調(diào)整系數(shù)） ② . M= mKN? ， N= Ⅲ — Ⅲ截面 ① .M= mKN? ， N=（已考慮調(diào)整系數(shù)） ② . M= mKN? ， N= 截面采用對稱配筋，具體配筋計(jì)算見表 34，表中： NMeo?； ea 取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中的較大值； ei =eo +ea ； ?? N Af c? ，當(dāng) ?1 ＞ 1時(shí)，取 ?1 =1， A為截面面積。 (mm) fc N/mm2 Mc ( mKN? ) Vc (KN) N (KN) hVMocc bhfNc Ⅰ — Ⅰ 500 460 ＞ 2 ＜ Ⅱ — Ⅱ 500 510 ＞ 2 ＜ Ⅲ — Ⅲ 500 510 ＞ 2 ＜ 注：表中 Mc ， Vc 和 N 都不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。 ⒉框架柱截面設(shè)計(jì)： 以第一層 U 柱為例，對圖 19中的Ⅰ — Ⅰ、Ⅱ — Ⅱ、Ⅲ — Ⅲ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 MGK ,MQK, MWK分別為恒載，活載，風(fēng)載的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。 1/SU 跨梁： Mlb +Mrb =+= mKN? ＞ += mKN? VGb1 = KN， VGb2 =。以考慮了地震作用效應(yīng)系數(shù)，第四列中 b 為支座寬度（即柱寬）。 混凝土的等級為 C25： fc=， ft=；縱筋為 HRB400 級（ fy=360N/mm2），箍筋采用 HPB235（ fyv=210N/mm2）。 177。 177。 N ? ? 注：表中 M以左側(cè)受拉為正，單位 mKN? ； N以受壓為正，單位 KN， ?RE=～ 。 N ? ? 2 柱 頂 M ? ? N ? ? 柱 底 M 177。 橫向框架 U 柱彎矩和軸力組合表 表 27 層 次 截 面 內(nèi) 力 SGK SQK SK? SEK +SQK + + （ SQK+SWK） ? ?? ?SSS EKQKGKRE ??? 內(nèi)力組合取用值 左風(fēng) 右風(fēng) 左震 右震 Mmax N Nmin M Nmax M 4 柱 頂 M ? ? N ? ? 柱 底 M 177。 177。 177。 N ? ? 1 柱 頂 M ? ? N ? ? 柱 底 M 177。 N ? ? 3 柱 頂 M ? ? N ? ? 柱 底 M 177。 UR M 177。 V ? ? 跨 間 邊 中 4 1/S M 177。 V ? ? UL M ? ? V 177。 UR M 177。 V ? ? 跨 間 邊 中 2 1/S M 177。 V ? ? UL M ? ? V 177。 本設(shè)計(jì)考慮了四種內(nèi)力組合，即 + （ SQK+Sω K）， + 及+。 1)恒載 四層： MBA=MAB=－ 1/12（ q1+5/8q2） L2－ P3L/8 =－ 1/12 (+) － =－ MBC=1/12q1’ L2+5/96q2’ L2 =1/12 +5/96 = 一 ~三層： MAB=MBA=－ MBC= 2)活荷載 四層： MAB=MBA=－ 1/12 － =－ MAB（雪） =－ 1/12 － － MBC=5/96 = 23 MBC（雪） =5/96 = 一 ~三層： MAB=MBA=－ MBC= 采用彎矩二次分配法計(jì)算由于結(jié)構(gòu)和荷載是對稱的，計(jì)算時(shí)采用半框架彎矩計(jì)算過程如下： 上柱下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 恒載作用下的二次彎矩分配圖13 24 活荷載作用下的彎矩二次分配（括號(hào)內(nèi)為雪荷載）下柱上柱 上柱 下柱右梁 左梁 右梁 101 注：表中 V以向上為正。對于第 4 層 q1=’ = q2和 q2’ 分別為房間和走道板傳給橫梁的三角形荷載，由圖 11 所示幾何關(guān)系可得 q2=’ =P P2 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下： P1= +(+) + + = P2=( + ) +(++) + = 集中力矩 M1=P1*e1= ()/2= M1=P2*e2= ()/2= 其它層 q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。圖 1 中19軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖 9。 （a） 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布（單位：KN /m ） （b） 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：KN ）圖8 框 架上的風(fēng)荷載 根據(jù)圖 8（ b）所示的水平荷載，由式 ???nik ki FV計(jì)算層間剪力 Vi，然后依據(jù)表 6求出19軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式??? ?sj ijii DVu 1)(和 ? ???nk kuu 1 )(計(jì)算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于 30m 且高寬比大于 的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù) ?z 來 考 慮 風(fēng) 壓 脈 動(dòng) 的 影 響 。 18 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 i. 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。其中梁剛度取自表 4， 具體計(jì)算過程見表 14 和表 15。該設(shè)計(jì)中底層柱不需考慮其它修正值。 按底部剪力法求得其底部剪力 FHGHGF Ekii iii ??，各層橫向地震作用及樓層地震剪力 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖 6 16 圖6 橫 向框架各層水平地震作用及地震剪力（a） 水平地震作用 （b） 地震剪力(b)(a) 由表 12 可見，最大層間彈性角位移發(fā)生在第 1 層，其值為 1/5961/550，滿足要求。 按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期?？v向框架柱亦可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等，其側(cè)移剛度值見表 8。由柱剛度修正系數(shù) ?c 表 可得梁柱線剛度比 k 為 ?? ????K 6 7 8 0 8 ????c 則 mmND /1 7 7 1 43 6 0 0 2 10 ?????=將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 ?Di ，見表 6。以上具體各項(xiàng)計(jì)算過程從略，計(jì)算結(jié)果見表 3： 重力荷載代表值 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值具體計(jì)算過程從略，計(jì)算結(jié)果見圖 4： 11 層次 構(gòu)件 b/m h/m γ (KN/㎡) β g(KN/m) Li/m n Gi/KN ∑Gi/KN4 邊橫梁 25 24 中橫梁 25 12 次梁 25 44 縱梁 25 44 柱 25 48 3 邊橫梁 25 24 中橫梁 25 12 次梁 25 44 縱梁 25 44 柱 25 48 2 邊橫梁 25 24 中橫梁 25 12 次梁 25 44 縱梁 25 44 柱 25 48 1 邊橫梁 25 24 中橫梁 25 12 次梁 25 44 縱梁 25 44 表1 梁柱自重計(jì)算表 表 2 墻體自重計(jì)算表 墻體 t/m h/m Υ (KN/㎡ ) g(KN/m) L/m Gi/KN ∑ Gi/KN 女兒墻 底層外墻 底層