【正文】 各鋼束在各個(gè)控制截面處的預(yù)應(yīng)力損失見表 68，為了下面進(jìn)行應(yīng)力驗(yàn)算的方便，由各個(gè)截面預(yù)應(yīng)力損失的平均值可求得各截面有平均有效預(yù)應(yīng)力，如下表所示： 55 表 68 各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力 預(yù)加應(yīng)力階段 (MPa) 1 2 4=l l l l? ? ? ???Ⅰ 使用階段 (MPa) 56=l l l? ? ??Ⅱ 有效預(yù)應(yīng)力 (MPa) 截面 1l? 2l? 4l? l?Ⅰ 5l? 6l? l?Ⅱ 預(yù)加應(yīng)力階段 =p con l? ? ??Ⅰ Ⅰ 使用階段 =p con l? ? ??Ⅱ Ⅱ 邊跨左支點(diǎn) 邊跨 1/4 截面 邊跨 1/2 截面 邊跨 3/4 截面 邊跨右支點(diǎn) 中跨左支點(diǎn) 。計(jì)算過程如表 67 所示。由 h 和濕度，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 可得 30( , ) 0 .3 8 1 0cs utt? ???， 0( , ) ? ? 。pse — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離； 53 0(, )cstt? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 0t ，計(jì)算考慮齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變，其終極值 0( , )cs utt? 按《公預(yù) 規(guī)》 選??； 0(, )tt? — 加載齡期為 0t ，計(jì)算考慮齡期為 t 時(shí)的徐變系數(shù)，其終極值0( , )utt? 按《公預(yù)規(guī)》 選取。pe — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離； se ， 39。pc? — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部預(yù)應(yīng)力筋重心 處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》 或 計(jì)算； pE — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量，取 ? MPa； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，取 ； ? ， 39。 ()l t? — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋重心處收混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值。39。39。 39。1psps ei? ?? p p s spspsA e A ee AA?? ? 39。 psAAA? ?? 221 psps ei? ?? 2239。39。 39。 ( , ) ]39。)pel p epkf?? ? ?? ? ? () 式中 ?— 張拉系數(shù)，采用超張拉，取 ? = ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取 ? = pe? — 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，采用 /4l 截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算。 45 ?????CPEP EE? PC? — 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋（ m 批）的合力 pN 在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力， IeNAN ppppc2??? ?，F(xiàn)直接按以下公式計(jì)算， 4 12l EP pcm m? ? ??? () 式中 m— 張拉批數(shù)， m=3； EP? — 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝 土的實(shí)際強(qiáng)度等級 ckf? 計(jì)算， ckf? 假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%，即 ckf? =C50=C45,查附表得 39。所以將各控制截面的計(jì)算列于下表中： 表 64 錨具 變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 截面 鋼束 編號 X(mm) fl (mm) ?? (MPa) 2l? (MPa) 各控制截面2l? 平均值 (MPa) 跨中 截面 N1 10460 11326 N2 10470 11326 N3 10400 16457 l /4 N1 5230 11326 N2 5235 11326 50 截面 N3 5200 16457 支點(diǎn) 截面 N1 65 11326 N2 65 11326 N3 65 16457 （ 3）預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失（ 4l? ） 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。 下面將各束預(yù)應(yīng)力筋的反摩阻影響長度列表計(jì)算于表 63 中： 49 表 63 跨中截面反摩阻影響長度計(jì)算表 鋼束編號 con?? ?0 (MPa) 1l? ?? 0??l 1l? (MPa) l （ mm） 0 ld l??? ??? (MPa/mm) fl (mm) N1 1395 10460 11326 N2 1395 10470 11326 N3 1395 30 1365 10400 16457 求得 fl 后可知三束預(yù)應(yīng) 力鋼絞線均滿足 llf ? ，所以距張拉端為 x 處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失 )( 2lx ??? ，即 fflx l xl ???? ??? )( 2 式中的 ?? 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，fdl?? ??? 2 。 d?? — 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失， 0( ) /dll? ? ?? ? ? ， 0? 為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力， l? 為扣除管道摩擦損失后錨固端的預(yù)拉應(yīng)力， 01ll? ? ???。首先計(jì)算反摩阻影響長度 fl ，即 / 表 61 跨中截面摩擦應(yīng)力 1l? 計(jì)算 鋼束編號 ? ?? X （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ Mpa） 1l? （ Mpa） （176。 圖 51 剛束計(jì)算示意圖 表 51 剛束計(jì)算表 45 鋼束號 錨固高度 (cm)y 1y (cm) 2y (cm) 1x (cm) 2x (cm) 3x (cm) R (cm) ? 1N 80 20 301 4000 2N 54 9 3500 3N 9 3000 在求得各毛截面幾何特性和鋼束布置的基礎(chǔ)上，即可計(jì)算出主梁凈截面和換算截面的幾何特性。其次截面上緣負(fù)彎矩處的鋼束不僅用來承擔(dān)二期荷載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力，同時(shí)又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效助手段，因此在負(fù)彎矩處的布置應(yīng)注意這一點(diǎn)。 (6)預(yù)應(yīng)力束筋的布置不僅要考慮正常使用階段彈性受力的要求，而且不要考慮到結(jié) 構(gòu)在破壞階段的需要。 (4)預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇有密切關(guān)系。 (2)預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工的方便，不 能像普通鋼筋一樣隨意的截?cái)?，否則將導(dǎo)致使用過多的錨具，由于每根束筋都是一根巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力復(fù)雜，因而在構(gòu)造上必需加以保證。避免因預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置不當(dāng)或者錨具的選擇不當(dāng)而使截面的尺寸加大。 負(fù)彎矩配筋計(jì)算 根據(jù)上表可知，在第邊跨右支點(diǎn)處有最大的負(fù)向彎矩， s 2 4 4 2 .5 2 k mMN? ? ? 取 75pa mm? ， 0 . 7 4 9 1 0 . 0 7 5 0 . 6 7 4 1p b pe y a m? ? ? ? ? 30 . 1 8 2 9 0 . 4 0 5 61 . 2 1 . 2 0 . 7 4 9 1bIWmy? ? ??? 43 36244 10 10/ 182 k1 11 / / 84 6s tkpepM W fNNa e W? ? ? ??? ? ?? ? 取 c o n 0 . 7 5 0 . 7 5 1 8 6 0 1 3 9 5pkf M P a? ? ? ? ?，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 估算，則所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為 ? ? 3 2p 61 8 2 7 . 0 2 1 0 1 6 3 7 . 1 2m m1 0 . 2 0 . 8 1 3 9 5 1 0pe c o nNA ? ?? ? ?? ?? 選用 4 束 s4 ? 和 1 束 s5 ? 鋼絞線， 21 3 1 3 9 1 8 0 7 m mPA ? ? ?，采用 OVM錨固， 70? 波紋管成孔。 42 鋼束的估算 采用部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)，以邊梁計(jì)算為例。 422 內(nèi)力組合（邊梁） 截面 類別 內(nèi)力分量 承載能力極限狀態(tài) （不利） 短期效應(yīng)組合 長期效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)自重 基礎(chǔ)沉降 汽車荷載 溫度荷載 邊跨左支點(diǎn) 最大彎矩 0 0 0 最小彎矩 0 0 最大剪力 最小剪力 57 邊跨 1/4 截面 最大彎矩 1315 最小彎矩 1315 最大剪力 最小剪力 57 邊跨 1/2 截面 最大彎矩 最小彎矩 最大剪力 173 最小剪力 57 邊跨 3/4 截面 最大彎矩 最小彎矩 最大剪力 最小剪力 57 邊跨右支點(diǎn) 最大彎矩 41 截面 類別 內(nèi)力分量 承載能力極限狀態(tài) （不利） 短期效應(yīng)組合 長期效應(yīng)組合 結(jié)構(gòu)自重 基礎(chǔ)沉降 汽車荷載 溫度荷載 最小彎矩 最大剪力 最小剪力 57 中跨左支點(diǎn) 最大彎矩 最小彎矩 最大剪力 0 最小剪力 0 中跨 1/4 截面 最大彎矩 501 最小彎矩 最大剪力 0 最小剪力 0 中跨 1/2 截面 最大彎矩 501 最小彎矩 最大剪力 0 最小剪力 0 注： (1)表格中剪力的單位為 kN ，彎矩的單位為 kNm? ； (2)短期效應(yīng)組合和 長期效應(yīng)組合的計(jì)算中已經(jīng)扣除汽車荷載沖擊系數(shù)的作用。汽車荷載（不計(jì)沖擊 39 力） 701 .?? ；人群荷載 011 .?? ；風(fēng)荷載 7501 .?? ；溫度梯度作用 801 .?? ；其他作用 011 .?? QjkjS1? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值； 則長期作用效應(yīng)組合為： ld 1 2 1 20 .7 0 .8G G Q QS S S S S? ? ? ? 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： ???? ??nj Q jkjmi G ikdl SSS 1 21 ? () 式中 dlS —— 短期作用組合設(shè)計(jì)值 j2? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相結(jié)合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： ???????? ??? ? ?? ?mi nj Q ikQjckG ikGi SSSS 1 2110d0 ?????? () 式中 dS —— 承載能力極限狀態(tài)下作用 基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 0? —— 結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《通規(guī)》表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級采用，對應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級一級、二級和三級分別取 、 ； iG? —— 第 i 個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)永久作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)承載力不利時(shí)取 ?? ，對結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)，其分項(xiàng)系數(shù)取 ?? ，其他永久作用效應(yīng)分享系數(shù)見《通規(guī)》； ikGS —— 第 i 個(gè)永久作用的標(biāo)準(zhǔn)值； 1Q? —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取411 .Q ?? ； kQS1 —— 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值； jQ? —— 作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取 ?? ， 38 但風(fēng)荷載 的分項(xiàng)系數(shù)取 ?? ； jkQS —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值； c? —— 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取值見《通規(guī)》第 條。 m） 37 內(nèi)力組合 為了進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算，在不考慮預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力及混凝土收縮徐變次內(nèi)力的前提下，按橋規(guī)《通規(guī)》第 條和第 條規(guī)定，根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載進(jìn)行第一次內(nèi)力組合。 m） 最小彎矩 （ kN m） 支座沉降應(yīng)考慮的荷載工況較多，一個(gè)支座的沉降有 4 種可能，兩