【正文】 表 67 各控制截面混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 截面 ? ps? pc? (MPa) 6l? (MPa) 邊跨左支點(diǎn) 邊跨 1/4 截面 邊跨 1/2 截面 邊跨 3/4 截面 邊跨右支點(diǎn) 中跨左支點(diǎn) 中跨 1/4 截面 中 跨 1/2 截面 截面預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)和有效預(yù)應(yīng)力 對(duì)于后張法構(gòu)件：傳力錨固時(shí)的損失 (第一批 ) 1 2 4=l l l l? ? ? ???Ⅰ ，傳力錨 54 固后的損失 (第二批 ) 56=l l l? ? ??Ⅱ 。 設(shè)混凝土傳力錨固加載齡期均為 7 天，計(jì)算時(shí)間 t?? ，橋梁所處的環(huán)境年平均濕度為 55%，各截面理論厚度 2/hA?? ， A 為構(gòu)件截面面積， ? 為與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度，內(nèi)截面的參與系數(shù)我們選擇為 0，則由 Midas 可以計(jì)算出構(gòu)件的理論厚度的平均值 300mmh? 。? — 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； A — 構(gòu)件截面面積，對(duì)于后張法應(yīng)取凈截面面積； i — 截面的回轉(zhuǎn)半徑， /i I A? ，后張法均取凈截面； pe ， 39。p p s sps psA e A ee AA?? ? pp GKp e p pnnNN MeeA I I? ? ? ? 式中： 6()l t? ， 639。 39。39。p c s E P p clpsE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? () psAAA? ?? 39。 1 2 4 1 3 9 5 2 8 . 4 7 6 7 1 . 0 1 4 0 . 2 8p e c o n l l l M P a? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? 所以 52 5 1 2 5 5 . 2 3 40 . 9 0 . 3 [ 0 . 5 2 0 . 2 6 ] 1 2 5 5 . 2 3 4 3 0 . 8 21860l M P a? ? ? ? ? ? ? ? (5)由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 ( 6l? ) 0060 . 9 [ ( , ) ( , ) ]() 1 1 5p c s E P p cl psE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? () 006 0 . 9 [ ( , ) 39。 表 65 中跨跨中截面 4l? 計(jì)算表 束號(hào) 1l? (MPa) 2l? (MPa) pA ( 2m ) pN ( 310kN?) pe (m) pci? (MPa) N1 51 N2 N3 30 pc? = pci?? (MPa) 4 ( 1) / 2l E P pcmm? ? ?? ? ? (MPa) 用同樣的方法，我們可以得到各控制截面處 4l? 的值如表 66 表 66 各控制截面 4l? 的平均值 截面位置 1l? 平均值 (MPa) 截面位置 1l? 平均值 (MPa) 邊跨左支點(diǎn) 邊跨右支點(diǎn) 邊跨 1/4 截面 中跨左支點(diǎn) 邊跨 1/2 截面 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨 1/2 截面 （ 4）鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失（ 5l? ） 對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計(jì)算 ,即 5 對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取 4/l 截面按下式進(jìn)行計(jì)算，并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值。 l — 張拉端至錨固端的距離，這里采用兩端張拉，錨固端為跨中截面。） 弧度 N1 1395 N2 1395 N3 1395 30 平均值 ]1[ )(1 kxc o nl e ???? ???? 48 表 62 各控制截面 摩 擦應(yīng)力損失 1l? 平均值 截面位置 1l? 平均值 (MPa) 截面位置 1l? 平均值 (MPa) 邊跨左支點(diǎn) 邊跨右支點(diǎn) 邊跨 1/4 截面 中跨左支點(diǎn) 邊跨 1/2 截面 中跨 1/4 截面 邊跨 3/4 截面 中跨 1/2 截面 （ 2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（ σ l2） 計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。 綜合以上原則，結(jié)合全梁橋的施工特點(diǎn)，鋼束的計(jì)算示意圖如圖 51，鋼束計(jì)算表見表 51。 44 (5)預(yù)應(yīng)力束的布置應(yīng)盡量避免多次反向曲率的連續(xù)束，否則將引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋選的截面過(guò)小時(shí)，造成跨中布束過(guò)多時(shí)，而因結(jié)構(gòu)尺寸布置不下時(shí)，可以增大束筋的截面。 正彎矩配筋估算 根據(jù)上表可知，邊跨跨中彎矩最大 s mMN??，取 75pa mm? ， 則有 7 8 6 7 5 7 1 1p b pe y a m m? ? ? ? ? myIWb ??? NWea fWMNptkspe 1 //163???????? ?? 取 c o n 0 . 7 5 0 . 7 5 1 8 6 0 1 3 9 5pkf M P a? ? ? ? ?，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 估算，則所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為： ? ? 263p ??? ???? c o npeNA ? 選用 6 束 s4 ? 鋼絞線， 26 4 1 3 9 3 3 3 6 m mPA ? ? ? ?，采用 OVM 錨固， 70? 波紋管成孔。汽車荷載（不計(jì)沖擊力） 402 .?? ；人群荷載 402 .?? ；風(fēng)荷載 7501 .?? ；溫度梯度作用 802 .?? ；其他作用 012 .?? QjkjS2? —— 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值； 根據(jù)《通規(guī)》第 條規(guī)定，各種作用的分項(xiàng)系數(shù)取值如下： 汽車荷載（不計(jì)沖擊力）效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)取 ?? 溫度作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)取 8022 .?? 則長(zhǎng)期作用效應(yīng)組合為： ld 1 2 1 20 .4 0 .8G G Q QS S S S S? ? ? ? 40 計(jì)算結(jié)果 根據(jù)上述要求進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 基本組合。如下表 421 所示： 表 421 基礎(chǔ)沉降內(nèi)力 截面 最大剪力（ kN） 最小剪力（ kN） 最大彎矩 （ kN由 midas導(dǎo)出溫度梯度效應(yīng)彎矩剪力數(shù)據(jù)如下表 415 示： 表 415 溫度荷載內(nèi)力 34 截面 正梯度溫度 負(fù)梯度溫度 剪力 彎矩 剪力 彎矩 邊跨左支點(diǎn) 0 0 邊跨 1/4 截面 邊跨 1/2 截面 邊跨 3/4 截面 邊跨右支點(diǎn) 中跨左支點(diǎn) 0 0 中跨 1/4 截面 0 0 中跨 1/2 截面 0 0 與上表相應(yīng)的主梁溫度作用次內(nèi)力分布如圖 420 所示。 m） 邊跨 1/2 截面 邊跨 3/4 截面 邊跨右支點(diǎn) 中跨左支點(diǎn) 中跨 1/4 截面 中跨 1/2 截面 考慮荷載橫向分布系數(shù)后的汽車荷載內(nèi)力如表 414： 414 考慮橫向分布系 數(shù)的汽車荷載內(nèi)力 截面 最大剪力（ kN） 最小剪力（ kN） 最大彎矩（ kN按橋規(guī)二車道不折減，故折減系數(shù)為： ? ＝ 1 可變作用效應(yīng)計(jì)算 由 midas 導(dǎo)出汽車荷載內(nèi)力，如下表 413： 413 汽車荷載內(nèi)力 截面 最大剪力（ kN） 最小剪力（ kN） 最大彎矩（ kN抗扭慣矩?fù)Q算系數(shù)為：邊中均為 1。 m） 邊跨左支點(diǎn) 邊跨 1/4 截面 5 邊跨 1/2 截面 50 邊跨 3/4 截面 邊跨右支點(diǎn) 中跨左支點(diǎn) 中跨 1/4 截面 中跨 1/2 截面 21 加得到，具體疊加結(jié)果邊梁如表 44： 表 44 結(jié)構(gòu)自重作用總效應(yīng)內(nèi)力 截面 剪力（ kN） 彎矩（ kN通過(guò) midas 可以得出第三施工階段外力作用 結(jié)果： 第三施工階段自重作用效應(yīng)引起內(nèi)力結(jié)果如表 42： 表 42 第三施工階段自重作用 截面 左支點(diǎn) 1/4 截面 1/2 截面 3/4 截面 右支點(diǎn) 彎矩 (kNm? ) 0 0 剪力 (kN ) 20 3. 第四施工階段自重作用效應(yīng)內(nèi)力 第四施工階段結(jié)構(gòu)體系與第三階段相同，作用為二期自 重作用載，通過(guò)midas 得出數(shù)據(jù)結(jié)果。 邊梁： 18 ? ?0 . 1 8 0 . 2 5 1 9 . 1 ( 0 . 3 5 1 5 0 . 2 5 3 4 0 . 0 8 ) 2 0 . 3 2 5 1 . 6 6 3 / m1 1 9 . 1g K N? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? 3. 二期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度 ??2g 橋面鋪裝采用 10cm 瀝青混凝土鋪裝，且鋪裝成寬 ，瀝青混凝土重度為 23kN/m3,8cm 厚 C40 混凝土調(diào)平層，另外一側(cè)護(hù)欄按每米延長(zhǎng) m3混凝土計(jì)，混凝土重度按 25kN/m3,因橋橫向 由 4 片梁組成，則每片梁承擔(dān)的全部二期永久作用的 1/4： 0 . 1 1 0 . 7 5 2 3 0 . 0 8 1 0 . 7 5 2 5 2 0 . 3 2 5g 1 5 . 5 7 k / m2 4 N? ? ? ? ? ? ? ??? 內(nèi)力計(jì)算 本橋?yàn)橄群?jiǎn)支后連續(xù)的連續(xù)梁，施工過(guò)程中包含了結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換，所以結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計(jì)算過(guò)程必須首先將各施工階段產(chǎn)生的階段內(nèi)力計(jì)算出來(lái)然后進(jìn)行內(nèi)力疊加。 4) 第四施工階段，完成護(hù)欄和橋面鋪裝的施工。本設(shè)計(jì)中，根據(jù)箱室外形設(shè)置 1:4 的上部梗腋。支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。 腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主壓應(yīng)力，其最小厚度應(yīng)考慮筋的位置和混凝土澆筑的要求。 箱梁截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位，其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。綜合考慮，本橋取梁高為 ，即 L/。 3. 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定 12 尺寸擬定 即橋長(zhǎng) 67m，擬定跨徑總長(zhǎng)為 60m，為簡(jiǎn)便計(jì)算且施工方便，使其分為3 跨。 (3)當(dāng)被交叉路處于曲線路段 ,尤其是小半徑曲線 ,應(yīng)盡量不設(shè)上跨構(gòu)造物 ,否則橋下行車的安全性受到影響。行車條件稍差。 使用效果 屬于超靜定結(jié)構(gòu)，受力較好。 分離式立交橋應(yīng)遵循以下設(shè)置原則： (1)在選擇上跨橋橋位時(shí) ,應(yīng)盡可能與被交叉路線正交。此橋橋墩采用雙薄壁矩形墩，橋臺(tái)采用柱式橋臺(tái)，基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁。布置圖如下圖示： 圖 3 連續(xù)剛構(gòu)橋橋 型布置圖 （ 2） 截面尺寸擬定。根據(jù)橋涵水文計(jì)算，在滿足通航要求的前提下，主要 8 孔徑如上方案一致，布置圖如圖示： 圖 2 拱橋橋型布置圖 （ 2） 施工方法選擇。 3) 再拆除臨時(shí)支座完成體系轉(zhuǎn)換 。據(jù)此經(jīng)驗(yàn)，梁高 H 為 。本方案采取等跨布置，孔徑為 3 20m。 5) 預(yù)應(yīng)力管道 箱梁底板縱向預(yù)應(yīng)力管道、頂板負(fù)彎矩鋼束管道采用增強(qiáng)型鍍鋅鋼波紋管成孔。 3) 鋼板、鋼管 Q235 鋼板、鋼管應(yīng)符合《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（ GB/T7002020）的規(guī)定。 (2) 鋼材 1) 普通鋼筋 HRB335 帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋砼用鋼 .第 2 部分 .熱軋帶肋鋼筋》（ － 2020）的規(guī)定， R235光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋砼用鋼 .第 1部分 .熱軋光圓鋼筋》（ － 2020）的規(guī)定，且焊接鋼筋應(yīng)滿足可焊要求； 4 鋼筋焊接網(wǎng)應(yīng)符合《鋼筋砼用鋼筋焊接網(wǎng)》 (GB/T － 2020)的規(guī)定。橋臺(tái)根據(jù)具體橋梁特點(diǎn)即填土高度選擇是否采用 U 形臺(tái)、柱式臺(tái)或肋 3 板臺(tái)。橋位處巖土工程地質(zhì)分層及參數(shù)具體見《橋位工程地質(zhì)縱斷面圖》及地質(zhì)部分《工程地質(zhì)勘察說(shuō)明》。橋址區(qū)兩側(cè)臺(tái)地之上現(xiàn)已開墾為農(nóng)田。 2 1. 設(shè)計(jì)資料 工程概況 1 、工程介紹 金昌至武威高速公路位于金昌市金川區(qū)、永昌縣、武威市境內(nèi)。并且繼續(xù)幫助我們學(xué)到新東西。 此地區(qū)地形起伏不大，但侵蝕現(xiàn)象嚴(yán)重。 關(guān)鍵詞 分離式立交橋 ,箱型梁，預(yù)應(yīng)力混凝土， 橫向分配系數(shù) ABSTRACT The design for the 3 20 meters of prestressed concrete continuous box girder separate overpass