【正文】 取195GPa。鋼束號鋼束束數(shù)編束根數(shù)張拉控制應力（Mpa）197+032321+033321+034224+035224+036315+037322+038919+039325+0310325+0311324+0312325+0313325+0314325+0315817+0316319+0317324+0318324+0319315+0320919+0321325+0322325+0323324+0324325+0325325+0326325+032797+0328321+0329321+0330224+0331224+0332315+0333322+033415+033525+03鋼束號鋼束曲線長度左端引伸量右端引伸量合計引伸量1382303254215206167857936102711211215131214154016281722181619102057213622232124152512262738283029303132333417035170 8預應力損失及有效應力計算根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D622004），預應力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，應考慮由下列因素引起的預應力損失：預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl4錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2預應力鋼筋與臺座之間的溫差 σl3混凝土的彈性壓縮 σl4預應力鋼筋的應力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6說明：從計算概念上，每根預應力束在每個截面的預應力損失都不一樣，但是由于本設計是畢業(yè)設計教學環(huán)節(jié)，時間有限，所以進行一定的簡化，假定預應力束在每個截面的損失相等。5. 預應力束筋應避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩擦阻力損失，降低了預應力束筋的效益。2. 預應力束筋的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣隨意切斷預應力筋，而導致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。（此結(jié)果為取整后的結(jié)果）正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)二者取較大值擴大15%配筋截面 控制截面nsnxnsnxnsnx1支座110122213903724531750732874110901052875114001372126611700167216171/8截面11960194219681220021922269124302432253101263026322801112820282230312129802982325131/4截面1313031323431413240324236015133303332373161340034023911713450345239718134703472400193/8截面13220322237120302771527737319211/2截面7122352218822572211316392153130188233/8截面158981398818211324200291902523434251/4截面25112420294226316129603642271/8截面3781350043522844014050506229支座54515060627230434139805002正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)二者取較大值擴大15%配筋截面號 控制截面nsnxnsnxnsnx31367133904232321/8截面3051284035123324312280280234179116902062351/4截面1255511151144643675118581128713637331831918138211383/8截面1245024522823912950295234040132303232372411/2截面1328032823781. 應當選擇適當?shù)念A應力束筋的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預加力大小恰當?shù)念A應力束筋，以達到合理的布置形式。若截面承受雙向彎矩時，可各視為但筋截面，分別計算上、下緣所需的力筋數(shù)量。 ： 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （） 當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時： （） 以抵抗負彎矩時： 當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時 （）當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時 ()有時需調(diào)整束數(shù)，當截面承受負彎矩時，如果截面下部多配根束，則上部束也相應增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應力，同理，當截面承受正彎矩時，如果截面部多配根束，則下部束也要相應增配根。1. 按正常使用極限狀態(tài)的應力計算要求 預應力混凝土梁在預加力和使用荷載作用下的應力狀態(tài)應滿足的基本條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生應力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。溫差應力 N0=A1tαEh （） M= （）M=M+ M （）式中 N0—橋面板重心處由溫差引起的縱向力；A1—橋面板截面面積； t—溫度差； α—混凝土線膨脹系數(shù)，按《公路橋涵設計通用規(guī)范》 JTG D60—2004的規(guī)定采用； Eh— 混凝土彈性模量； e=橋面板重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； M—N0對全截面產(chǎn)生的初彎矩； M—N0對全截面產(chǎn)生的二次彎矩； M—N0對全截面產(chǎn)生的總彎矩；，由于結(jié)構(gòu)的對稱取半跨結(jié)構(gòu)進行列表。對于超靜定結(jié)構(gòu)而言，混凝土徐變將導致結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，從而引起結(jié)構(gòu)的徐變次內(nèi)力?；炷恋氖湛s變形是指混凝土在沒有任何荷載作用情況下，隨時間變化而緩慢發(fā)生的變形，主要包括由于水分散失而引起的干燥收縮、水化反應導致的化學收縮以及混凝土碳化收縮等。在預加力作用下，梁會發(fā)生撓曲變形。取l＝70m，查得Ic=二期恒載：73KN/m 跨中自重為185KN/m μ值可按下式計算： 當＜， μ= ≤≤14Hz時， μ= （） 當＞14Hz時， μ=式中 ——結(jié)構(gòu)基頻（Hz）。一期恒載內(nèi)力（結(jié)構(gòu)自重），二期恒載內(nèi)力（橋面鋪裝）鋪裝層：*25*13=65KN/m，防撞墻：采用8KN/m，合計：73KN/m（不計收縮徐變）單元號節(jié)點號截面軸力剪力彎矩11邊支座136003500818021370031904850771/8截面50500578175008497004861690013131/4截面665003262120014665006292050019193/8截面84500222262020868002690113021211/2截面643004220726022645002840209023233/8截面56400473023500245620056101260025251/4截面68900442041100266860075403430027271/8截面9270064705270028919009870449002929支座104001100033000301040075205980032321/8截面57300751015800335740040502360035351/4截面572006380537036566005210616038383/8截面591002270198003957800272015100404064700138014500411/2截面6460013900橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。內(nèi)模支撐及混凝土的澆注箱梁混凝土整孔一次澆注完成，由懸臂端向已澆梁段推進。滿堂支架適用于高度低于20m左右的墩身上部結(jié)構(gòu)以及其它施工方法不經(jīng)濟的情況下建造橋梁上部結(jié)構(gòu)，具有周轉(zhuǎn)次數(shù)多，周轉(zhuǎn)時間短，使用輔助設備少，減少了人力物資的浪費，特別適用于多跨現(xiàn)澆梁施工，既保證了工程質(zhì)量，又能加快施工進度，具有良好的經(jīng)濟效益?，F(xiàn)代滿堂支架施工技術(shù)亦朝著大噸位、大跨徑方向發(fā)展，常規(guī)滿堂支架鋼管桿件本身承載能力有限，所以探討如何實現(xiàn)在特殊大噸位箱梁、高墩、大斷面現(xiàn)澆箱梁等工況條件下的現(xiàn)澆箱梁施工是橋梁建設者經(jīng)常考慮的問題之一。目前常見于現(xiàn)澆橋梁施工及現(xiàn)澆樓板施工。起初，本次設計采用懸臂施工法進行建模，因為懸臂施工法在施工階段劃分的過程有一定的難度，而且存在體系轉(zhuǎn)換，受力比較復雜，具有一定的挑戰(zhàn)性。本次設計中，支點處頂板與腹板之間采用200x600mm，底板與腹板采用600x600mm，跨中處頂板與腹板之間采用200x600mm，底板與腹板采用300x300mm。2) 、承托箱型截面梁頂與腹板相連處應設置承托，底板與腹板相連處應設倒角，必要時也設置承托。一般設計經(jīng)驗為： 腹板內(nèi)無預應力束筋管道布置時，其最小厚度采用20cm