【正文】 其中 2 汽動給水泵 臺運行， 1 臺 電動給水泵 備用。 本設(shè)計按 10min 考慮，根據(jù)工作壓力 。 表 43（真空 泵型號） 五、除氧器 除氧器的主要作用是除去含在鍋爐給水中的氧氣，保護給水品質(zhì)，根據(jù)擬定的原則性熱力系統(tǒng)，除氧器采用滑壓運行， Py=,對應(yīng)的飽合水溫度為 164℃ htDD g lD pwgs / 0 3 11 0 2 0 2 1m a x ?????? 查《畢業(yè)資料匯編》選用除氧器型號為 GWC1051，臺數(shù)： 1 臺，規(guī)格見表 44。選型 :300MW 機組選用 1 臺 JQ116 型汽封加熱器 四、真空泵 為了提高凝汽器的凝汽效果 ,必須用 真空泵 以抽出凝結(jié)過程中出現(xiàn)的不凝結(jié)汽體 ,300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 30 從而維持凝汽器內(nèi)的高度真空 。 本設(shè)計所擬定的原則性熱力系統(tǒng)需用三臺高壓加熱器、四臺低壓加熱器。 表 41（凝汽器） 型號 適用主機 冷卻面積(m2) 進水溫度 冷卻水管數(shù)量 冷卻水量 (噸 /小時 ) N15770 300MW 15770 20℃ 18994 二、加熱器 加熱器是抽出部分做過功的蒸汽 ,使給水進一步加熱以提高發(fā)電廠的熱經(jīng)濟的熱交換器 .加熱器一般分為高壓、中壓、低壓、其它熱交換器。 %/)(63835185 2 9 7 6 0)15923420(6 3 8 3 4 3)()(06?????????????????bpfwblrhrhfwbbbhkjhhqDhhDQ? Ⅲ、全廠熱經(jīng)濟性指標(biāo) 全廠熱效率 ???? ??? ecpbop ???? 全廠熱耗率 )/( hkwkjq op ???? ??（ ） 發(fā)電廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 )( hkwkgb s ???? ??300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 29 第四章 汽機主要輔助設(shè)備選擇 一、凝汽器 為了提高汽輪機的熱效率一般采用提高進入汽輪的初參數(shù)或降低終參數(shù)的方法。 ?D 鍋爐給水量 fw? 650800?fwD 300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 27 ③汽輪機功率核算 根據(jù)汽輪機功率方程式 (其中第 2 段抽汽 0??hrh ) P0= MWkwpj 300?? ④ 熱經(jīng)濟指標(biāo)計算 Ⅰ、 汽輪發(fā)電機組熱耗 量 0Q 、熱耗率 0q 、絕 對 電效率 e? 68905536003600)/(102/518529760)162491592(22344)(2882)15923420(629503)39。 ?lbD 再熱蒸汽量 rh? 529760?rhD 化學(xué)補水量 mq? 22344?mqD 鍋爐蒸發(fā)量 b? 638343?bD 汽輪 機總汽耗量 039。 1 5 2 6 8 1454245826802 6 2 7 2 14542 8 4 0 2 4 5 83 7 2 7 6 1454245830004 6 2 1 7 1454245831305 5 9 4 5 1454245832705 5 8 4 5 1454245833706 2 7 2 3 1454492245830488 2 1 1 8 14544922 4 8 8 53160/14544923 4 2 0 2 4 5 888776665544332211???????????????????????????????????????????????????????ciccicciccicciccicciccicciccechhhYhhhYhhhhhhYhhhYhhhYhhhYhh r hhhYhh r mhhYKGKJh r mhhh 表 34（各級抽汽份額 j? 及其作功不足系數(shù)乘積） j? jy jjy? )/(0 hkgDD jj ?? ? ?? ?y 323871 ?D 300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 26 ?? ?y 452242 ?D ?? ?y 133993 ?D ?? ?y 143224 ?D ?? ?y 169345 ?D ?? ?y 192706 ?D ?? ?y 142447 ?D ?? ?y 146208 ?D 2805611 ???? ?? ?? ???? c Q 8 2 8 2 1 8 1 7 ??? ?? jjjj yy?? 4369521704000 ???? DD ccDj ? ②汽輪機汽耗量計算 nkgh PeDmgj y jci/60 735 )18 (14 54 10236 00)1( 36 00 50 ???? ?????? ?? 凝汽器流量核算： hkgDD pjc /4369561704006073560 ?????? 兩者計算一致 根據(jù) 0D 計算各項汽水流量列于表中（ 35） 表 35（汽水流量表） 項目 符號 份額 (%)x? 0DD xx ?? 全廠汽水損失 1? 121471 ?D 軸封用汽 sg? 12147?sgD 鍋爐排污量 bl? 6383?blD 連續(xù)排污擴容蒸汽 f? 2882?fD 連續(xù)排污后排污水 lb39。 )h h 39。) ( h 39。7???????????????????????sshhssSCHqhh疏水－－ 圖 37 H7 的計算 ⑧ H8 的計算 （見圖 38） 由低壓加熱器 H8 熱平衡方程計算α 8 ， 在計算 8低加時 ,把 H SG 作為一個整體進行計算 ,并忽略凝結(jié)水在凝結(jié)水泵中的焓升由熱井的物質(zhì)平衡得 ： 7 4 8 57 8 5 5 4 487 4 8 50 024 070 690 4 0 003 3 0 024 07 0 001 40 712 61c c sg sgc w c n sg sg c sg sg cscc c sg sgc()( h h 39。5555355?????????????nsgsgsgqhh????? ? 圖 35 H5 的計算 300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 24 ⑥ H6 的計算 （見圖 36） 由低壓加熱器 H6熱平衡方程計算α 6 ? ?? ?6655639。39。::)()(54533331444443339。c? 。?????????????????????????????????????????????????????????????于是系統(tǒng)）見附圖四鍋爐連續(xù)排污由排污冷器熱平衡式（則取排污冷卻器端差為補充水量排污冷卻器計算即鍋爐給水量化學(xué)補水量經(jīng)擴容后排污水份額取擴容器效率擴容器份額為????????????????????300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 21 （ 4） 汽水參數(shù)表 根據(jù)同類型機組相關(guān)參數(shù)及查閱 HS 圖表可得出各點汽水參數(shù)，如表 33 所示。39。39。0 0 5 7 6 5 0 4 7 4 1 0 5 1 0 39。39。)39。39。39。/ 0 5 7 6 3 6 7 0 3 6 7 0 5 7 6 39。0 ?? 鍋爐蒸發(fā)量 bD 0039。0D 000039。 ?zrh 。 ? , ℃tzr 53539。0 PP ℃ t0=℃ t0 39。 五、計算步驟 （ 1）熱力過程線 根據(jù) hs 圖作出額定工況時各抽汽點的膨脹熱力過程 線 （附圖三） （ 2） 根據(jù)給定的初終參數(shù)和各回?zé)釁?shù)查 hs 圖或水蒸汽性質(zhì)表，作機組汽水參數(shù)表，取新蒸汽門和調(diào)整汽門的壓損 為 5%，再熱蒸汽壓損為 10%，由給水泵壓力 Pgs＝ 及給水高加阻力損失為 5mH2O 查汽水蒸汽表得各高加進出口水焓。 300MW火力發(fā)電廠機爐部分局部設(shè)計 沈陽工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 設(shè)計人：李陽 共 47 頁 19 排污量 Dpw=； 汽水損失： Dqs=； 加熱器效率：η r＝ ； 機組的機電效率η mg=η mη g= = 排污冷卻器效率：η pl= 軸封用汽： Df＝ 。＝ t。 C 以下排入地溝 。 三、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的排污量大為減少，為了簡化系統(tǒng)，腹脹高壓工級排污擴容水系統(tǒng)，主要是為了回收工質(zhì)的熱量，擴容器壓力為，從汽包流出的排污水徑節(jié)流降低后，在擴容器的壓力下，一部分化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量。 二、補水系統(tǒng)的擬定 鑒于目前化學(xué)除鹽水的品質(zhì)已達到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補充水的辦法。 C，以采用大氣式除氧器給水溫度 104。 除氧器采用滑壓運行，除氧為 ，對應(yīng)飽和水溫度為 166。 7低加疏水采用疏水疏水逐級自流流入 8 號低加。在 3高加之間設(shè)外圍式疏水冷卻器，減少了對三段抽汽的排擠，使三段抽汽不再減少很多，五段抽汽（ 5低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配。擬定的原則是系統(tǒng)簡單，運行可靠，在此基礎(chǔ)上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。原則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時參數(shù)發(fā)生變化的各種必須的熱力設(shè)備，僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際上表明了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱功能 量轉(zhuǎn)換過程的技術(shù)完善程度的熱經(jīng)濟性。 C，各加熱器型式除一臺高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下擬定原則性熱力系統(tǒng)。 一、引風(fēng)機容量計算 根據(jù)鍋爐煙氣量 Qxf選定單臺引風(fēng)機容量