【正文】 供熱廠用電率： GJk W hr /)](21[ ????? ???r? 綜合廠用電率： ???? ，即 %。? 取 。 供熱廠用電率： GJk W hr /)](21[ ????? 1 2 9 0 0 0 0 0 0/2 0 7 3 8 8 00 7 3 ???r? 32 綜合廠用電率： ???? ，即 %。 考慮汽機壓負荷及抽汽機檢修， CC12 汽機運行時間減少 1241h。需系統(tǒng)調(diào)峰的供熱負荷表示在年持續(xù)熱負荷曲線圖上，見圖 82。計算結(jié)果詳見表 83。 全廠汽水損失量： htDD gL / ????? 補充水量： htDDDD psLrbs / 5 ???????? 方案二采暖期 2 臺汽機 3 臺鍋爐運行；非采暖期 1 臺汽機 2 臺鍋爐運行或 2 臺汽機半負荷運行。 以上各級汽量、發(fā)電功率、凝汽量分別乘以 2，即為 2 臺汽機的相應值。 凝汽量可滿足汽機最小冷凝汽量要求。 鍋爐排污量、全廠汽水損失量的設定同前，則： 00 )( DDD g ??? DDD gpw ?? DDDD pwgw ??? 鍋爐排污系統(tǒng)計算： psppw DDD ?? psppw DDD 4 3 72 6 4 2 0 7 ??? 00 0 7 0 8 )4372647/()( DDD pwp ????? DDDD ppwps ??? 不考慮回水，則補充水量為： 0011 0 1 3 9 1 DDDDDDD rpsLrbs ??????? 01 DD r ?? ： 高加熱平衡計算： 01 0 5 )4 3 76 3 6() 6 72 9 8 1( DD ????? 01 DD ? 生水預熱器的熱平衡：計算時考慮了 20%的化學水處理水量損失 bss DD ) 6 7()4 3 72 9 8 1( 2 ???? 012 0 0 2 2 5 9 1 5 0 3 DDD rs ?? 低壓加熱器熱平衡計算： 29 ))(()( 33 kDDD ????? kDD ? 除氧器熱平衡計算： 03122 6 4 7)( 9 8 1[ DDDDDDDD pksbs ????????kr DDDD 5 6 5 4 2 3 102 ??? 汽量平衡： ksr DDDDDDD ?????? 213210 10 0 2 4 0 1 3 rk DDD ?? C12 電量計算公式： 3 6 0 0/]) 3 3 2 8 3() 5 2 2 8 3())(2 9 8 2 8 3[(9 2 32211 ksr DDDDDDP ?????????10 3 1 1 0 2 6 9 6 1 5 2 4 3 8 rk DDPD ??? 代入汽量平衡式，則 10 8 1 8 8 6 2 0 rDPD ?? 以上公式推導完成后，現(xiàn)將方案二采暖期最大負荷工況有關數(shù)據(jù)代入上述公式，可計算出該方案在采暖期最大熱負荷工況下的汽機、鍋爐等各部分實際用汽量。需系統(tǒng)調(diào)峰的供熱負荷表示在年熱負荷持續(xù)曲線圖上，見圖 82。方案一其它供熱工況計算類同（略）。 小尖峰鍋爐供汽量為： 熱負 荷－ B6 供汽負荷－ CC12 供汽負荷－鍋爐減溫減壓供汽負荷 =－ －=鍋爐排污系統(tǒng)計算 排污擴容蒸汽量： htDDDD jbp /) 0 4(0 0 7 0 8 )(0 0 7 0 8 000 ??????? 排污水量： htDDDD jbps /) 0 4(0 1 3 9 1 )(0 1 3 9 1 000 ??????? 鍋爐排污量： htDDD pswpw / ????? 全廠汽水損失量： 28 htDD gL / ????? 補充水量： htDDDDDD psLjrbrbs /)()( 1 ??????????? 計算結(jié)果詳見表 83。如不滿足，則需要重新設定供汽量和凝汽量，再計算。 ,? 即 %。 根據(jù)熱負荷 、鍋爐蒸發(fā)量 3 75t/h，扣除汽水損失 3%后為 設 B6汽機進汽量 78t/h， CC12汽機進汽量 ，則鍋爐可供減溫減壓供汽的蒸汽量為： htD j / 0 2 50 ????? 減溫減壓 外供汽量為： htDD jj / 1 0 ?? 減溫水量為： htDDD jjw / ????? 在 MWP 6? 時， B6 汽機各級實際用汽量為： 汽機進汽量： htD b /780 ? 高加用汽量： htDD bb / 9 2 3 01 ?? B6 汽機外供汽量： htDDD bbrb / ????? 根據(jù) CC12 汽機進汽量、 B6 汽機進汽量和減溫減壓汽量，求 CC12汽機發(fā)電功率為 MWP 12?時的汽機各級用汽量和凝汽量。 對于方案一： htCCB /????? 進行熱力計算 )()()( 000000 jbjbg DDDDDDD ??????? )( 00 jobgpw DDDDD ???? )(0 5 00 jobpwggs DDDDDD ????? 鍋爐排污系統(tǒng)計算： psppw DDD ?? psppw DDD ??? )(0 0 7 0 8 )4372 6 4 7/() 2 0 7( 00 jobpwp DDDDD ??????? )(0 1 3 9 1 00 jobppwps DDDDDD ????? 不考慮回水，則補充水量為 psLjrbrbs DDDDDD ????? )( 1 )(0 1 3 9 1 )()( 00001 jobjobjrbr DDDDDDDDD ?????????? )(0 4 4 8 4 )( 001 jobjrbr DDDDDD ?????? ?B 熱力系統(tǒng)計算公式： 設定 ?B 型汽輪機排汽只帶本身高加自用汽，則 bbbbDD DD01 )437636()( ? ???? 25 6B 機外供汽量： bbbrb DDDD 010 ??? 6B 機發(fā)電功率： bb DDP 00 0 7 6 6 0 0/])2 9 8 2 8 3[( ???? ： 對高加進行熱平衡計算： )(09 23 )()437636() 81( 001 001j jDDD DDD?? ?????? 生水預熱器的熱平衡： 計算時考慮了 20%的化學水處理水量損 失。 2） 方案一原則性熱力系統(tǒng)見圖 83，方案二原則性熱力系統(tǒng)見圖 84。 方案二汽機參照南京汽輪機廠汽機的熱力特性， C12 額定進汽量 113t/h，調(diào)整抽汽 80t/h。 三、汽輪機 熱力特性資料與原則性熱力系統(tǒng)擬定及其計算 23 1）熱力特性資料 方案一參照武漢汽輪機廠汽機的熱力特性， CC12 額定進氣量 92t/h，最大進氣量 t/h，第一級調(diào)整抽汽量 30～ 50 t/h，第二級調(diào)整抽汽量 30t/h。采暖用汽和工業(yè)用汽同管輸送，因為擬定以下二個裝機方案： 1） 方案一 1 ； 1 ； 3 75t/h次高壓循環(huán)流化床鍋爐。根據(jù)設計熱負荷，繪制采暖熱負荷持續(xù)曲線圖和年熱負荷持續(xù)曲線圖，見圖 8 82。用戶處工業(yè)用汽負荷總量采暖期最大為 ，折算匯總到電廠出口處為 。 一、設計熱負荷與年持續(xù)熱負荷曲線 熱負荷包括： 1） 工業(yè)生產(chǎn)用汽負荷 2） 冬季廠房采暖 用汽負荷 該地區(qū)采暖期 97 天，室外采暖計算溫度 5℃ ，采暖期平均溫度 ℃ 。 % )( ?? aap PQ? （ 725） 熱電比之應符合國家計委計交能（ 98） 220 號文的要求。 % )( ??? a aara B QP? (724) 要求 ra? ≥ 45%的方案才成立。 [ 3)( atPbQbB adgparpgdglj????????????? ??? （ 723） 式中 時供電煤耗值 )/( kWhkg ，去略低于全國平均供電標煤耗量。 15）平均供熱標準煤耗率 )(rpb 21 dprgdgLrp bb ??? ??? )/( GJkg (720) 16）年耗標準煤量 )(aB 3)( 10])([ ??????? arparadpa QbQPbB ? （ t） （ 721） 17）年平均供電標煤耗率 )(gpb )1/( ddpgp bb ??? )/( kWhkg （ 722） 18）年節(jié)約標準煤量 )( jB 年節(jié)約標準煤量 )( jB 等于年供熱節(jié)約標準煤量加上年供電節(jié)約的標準煤量。 )](21[ ??? gLr ?? （ GJkWh/ ） （ 717） (% )/ )( arrr PQ?? ?? （ 718） gL? ：鍋爐的年運行平均效率。 13）供熱廠用電率 )(r? 對燃煤電廠供熱廠用電率 )(r? 可參照集中鍋爐房的廠用電率。 )()()(aradrKadkdp P PbPbb ?? )/( kWhkg （ 711） 式中 dkb ：凝汽發(fā)電標準煤耗率 )/( kWhkg gdgLpwRRLdk P ttDIDtiDDb ?? ? ??????? 29308 )())(( 10100 )/( kWhkg （ 712） 20 或 LpgdgLRRkdk Itidb ??? ? ?? ???? 29308 )( 10 )/( kWhkg （ 713） Lp? ：考慮排污和全廠性汽水損失的系數(shù)，可取 Lp? = drb ：熱化發(fā)電標煤耗率 )/( kWhkg LpgdgLadjdrb ?????? ?????? 29 30836 00 （ 714） raP)( ：年熱化發(fā)電量 )/()()( akW hQP Tara ?? ? （ 715） kaP)( ：年凝汽發(fā)電量 )/()()()( akW hPPP raaka ?? （ 716） ? ：熱化發(fā)電率 )/( GJkWh ；可以按（ 64）式或（ 65）式求出。 8）汽輪機年供熱量 )( )(taQ 由年持續(xù)熱負荷曲線，根據(jù)機組熱負荷分配，供熱工況線以下與坐標軸之間所包圍 的面積，即為汽輪機年供熱量，它等于 aQ 減去鍋爐減溫減壓年供熱量 )/( aGJ 。 6） 年發(fā)電量（ )(aP ） 3)( HPP Ha ?? )(kWh （ 78） HP ：汽輪發(fā)電機組額定發(fā)電功率 )(kW 。由于 )( 102 ttDg ?? 值較 19 小，為計算簡便，可略去不計。 4） 鍋爐的標準煤消耗量 )(0B )/()()( 10210 htQttDtItiDBgLDWgRRgg ? ?? ? ????? （ 77） 式中 gi ：鍋爐出口焓值 )/( kgkj 1t ：鍋爐給水焓值 )/( kgkj 0t ：鍋爐汽包飽和水焓值 )/( kgkj gL? ：熱電廠鍋爐實際運行平均效率，應比設計效率低，可 取比設計效率低 3～ 5%。鍋爐補充水量等于汽水損失和鍋爐排污水及供熱水之和。 ggw DDD 2??? （ 75） 式中 2? 鍋爐排污率，由化學水專業(yè)提供 ，一般取 2? =～ 。 jgjLg DDDDDDD 01000 ?????? ? （ 74） 式中 1? 汽水損失率，一般 1? =3%左右。設計者可以采用自己熟悉的方法進行計算，參見下節(jié)計算舉例。 0D 、 cD 、 KD 、 P 四個量，只要已知兩個，就可以求解其他的兩個。 鍋爐排污擴容蒸汽和汽輪機的軸封漏氣引入回熱系統(tǒng)也 會引起 0D 、 cD 、 KD 、 P 變化。 cni xK DDDD ??? ??10 （ ht/ ） (72) KD ≥ minKD ,否則要減少 cD 或增大 0D 。 2） 進行典型工況的熱平衡計算，在該供熱工況下，汽輪機的供熱抽汽量（ 0D ），根據(jù)熱負荷，是已知的；發(fā)電功率（ P