【正文】 五．生產(chǎn)中用的泵 1． 外買來(lái)的淀粉乳用離心清水泵， 88065160，打入暫貯罐中，所配電機(jī)：Y1325sz2； 2． 由調(diào)漿罐用單級(jí)單吸離心式清水泵 IS6540/200 打入液化貯罐，所配電機(jī)：Y1325sz2； 3． 又液化貯 罐進(jìn)入一次噴射器及二次噴射器所用的泵， AF1 耐腐蝕離心泵，65AFB/64； 4． 由貯糖池打入貯糖罐所用的泵， 2BA/16，所配電機(jī) Y112M2電機(jī)。 95（ m）。 15） ]1/3=4。 15 D=[80/（ 0。 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 51 頁(yè) 共 72 頁(yè) 二．板框過(guò)濾機(jī) 由濾糖加壓罐，流加流體，前 67 個(gè)小時(shí)，后來(lái)用風(fēng)壓，進(jìn)行板框過(guò)濾，共選板框過(guò)濾機(jī) 6 臺(tái)，選用 B/630 液壓式的過(guò)濾機(jī)，框尺寸： 530*630mm，液壓罐內(nèi)徑Φ =150mm，洗布直接用水沖洗。 6． 溫度計(jì) 采用熱電偶溫度計(jì)，查《材料與零部件》選用型號(hào)為 WRK 的溫度計(jì)，測(cè)量范圍 0600℃ 7． 人孔 查《材料與零部件》選用 JB58364 水平吊蓋人孔，公稱直徑 Dg=800mm，人梯由施工單位定。 4（ mm） 取 Dg =200mm，Φ =219*6 的無(wú)縫鋼管，材料 1Cr18Ni9Ti 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 50 頁(yè) 共 72 頁(yè) 3． 取樣管 選Φ =3883。 036/1。 272*Q/V） 1/2=（ 1。 036m3/s，流速 V=1。 6的無(wú)縫鋼管，材料 1Cr18Ni9Ti 2． 排料管 100m3，Φ =75%， 35 分鐘排完，則 Q=100*0。 2） 1/2=156。 272*0。 2m/s 則管徑： d=（ 1。 75/（ 55*60） =0。糖化罐聯(lián)結(jié)管道的計(jì)算 1． 進(jìn)料管 100m3罐填充系數(shù)為 0。 D2=m1/m2*D=280/30*160=1493（ mm） 查直徑尺寸系列， D取 1500mm。 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 49 頁(yè) 共 72 頁(yè) 2． 皮帶輪直徑 查《材料與零部件》選 JO2718型電機(jī)帶動(dòng)。 97]=11。 942） *（ 0。 97，罐外裝兩只滑動(dòng)軸承，傳動(dòng)效率為 0。 94，因立式夾殼聯(lián)軸器聯(lián)結(jié)效率為 0。 （六）。 B．聯(lián)軸器的選用 軸分為三段，選用兩個(gè)夾套聯(lián)軸器連接，其優(yōu)點(diǎn)在于裝拆方便，拆卸時(shí)不需要做軸項(xiàng)運(yùn)動(dòng)，易對(duì)中，徑向尺寸小，查《材料與零部件》中 P547，選用AG521365 立式，夾殼聯(lián)軸器。 3（ mm） 曲軸徑 170mm，查《材料與零部件》軸上安裝零件設(shè)計(jì)選用： A 。 2*0。則軸徑： d=82。 軸分為 3段，考慮到開(kāi)槽影響，軸徑加 0。 7/30） 1/4=8。5m，則兩攪拌器相距 ： =（ m）。 96。 78（ kw） 式中： K—— 安全系數(shù) 1。 2） /0。 2*9。 08*103 =9。 75） *0。 =（ m2）； N0=60*109*（Ф Z/η） *F*d3*n3*W =60*109*（ 1。 4/2） *0。直葉漿式攪拌器 葉徑： d=0。攪拌裝置設(shè)計(jì) 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 47 頁(yè) 共 72 頁(yè) 1． 糖化罐選漿式攪拌，有利于調(diào)均液體，故選平直葉攪拌器。 11） =（ m）， 蛇管長(zhǎng)度； 85*（ 81） =595（ mm）， 蛇管的螺旋間距： 85*6=510（ mm）， 支架寬： 510+595=1105（ mm）。 以管壁中心面積作為傳熱面積，查《換熱器》取 YB800070Ф 127*17 的無(wú)縫鋼管， 取其平均直徑為： 12717=110（ mm）， 所需管長(zhǎng)： （ 3。 2） =146。 266*（ 9060） =14700000（ KJ/h） 6．冷卻面積（忽略攪拌熱量） Q=KA△ t→ A=Q/K h 18） =301（ K） 4．平均溫差 △ t=（ 6240） /ln（ 62/40） =50。 k） 2．每小時(shí)冷卻糖化醪量 100**1000/（ 30/60） =150000（ kg/h） 3．冷卻水終溫 設(shè)冷卻水流量為液化液的 3倍 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 46 頁(yè) 共 72 頁(yè) t=（ 273+20） +150000*3。 k。 m2 糖化醪液濃度為 30%，液化醪進(jìn)料時(shí)間 30分鐘， C 干物質(zhì) ： 冷卻面積計(jì)算 二次噴射時(shí)液化溫度為 25℃，采用氣液分離器，將其冷卻到 100℃，再用冷卻水降溫至 60℃左右，冷卻水溫 20℃左右。因此，需在罐內(nèi)有冷卻裝置。 （三）。 15。 選容積為 100m3，裝料系數(shù) ，共需 14臺(tái)（前已計(jì)算） （二）。 八． 用水量匯總 a) 新鮮水只供配料和發(fā)酵冷卻水，由發(fā)酵冷卻后之水稱為二次水，供洗住，配稀酸稀堿和補(bǔ)充于循環(huán)水中，精制及動(dòng)力冷卻水采取循環(huán)使用的辦法。 =（ KJ/kg 水 ） 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 38 頁(yè) 共 72 頁(yè) 設(shè) X2= I2=I1+△（ X2X1） =+（ ） *（ ） =（ KJ/kg 空氣 ） 空氣耗量為： （ ） =（ kg/h） 80℃時(shí)空氣的比容為： 實(shí)際消耗空氣量為： *=（ m3/h） 耗用瘴氣量：使用 （表壓）蒸汽加熱，熱損失按 15%計(jì)算， D=（ ） **（ ） =（ kg/h） 每日蒸汽量： *24=（ kg/d） =（ t/d） 平均每小時(shí)用蒸汽量： （ kg/h） 七．生產(chǎn)過(guò)程耗用蒸汽衡算匯總 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 39 頁(yè) 共 72 頁(yè) 生產(chǎn)工序 日用量（ t/d） 平均量（ t/h） 高峰量（ t/h） 液化糖化 連消 90． 67 發(fā)酵罐空消 7． 3 精制 811． 2 干燥 49． 8 中和脫色 9． 6 空氣凈化及其他 96 4 4 累計(jì) 第六章 水平衡 一． 糖化工序用水量 1． 配料用水量 日投工業(yè)淀粉 ，加水比 1： 用水量為： *=（ t/d） 因連續(xù)生產(chǎn)，平均水量 =高峰水量 =（ t/h）（用新鮮水） 2． 液化液冷卻用水量 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 40 頁(yè) 共 72 頁(yè) 平均量 =高峰量 =（ t/h） =（ t/d） 3． 糖化液冷卻用水量（使用二次水） 每日用冷卻水量 （ t/d） 平均量： （ t/d） 高峰量： （ t/d） 二． 連續(xù)滅菌工序用水量 1． 配料用水 糖液含糖 31%，加水配成 %糖液 每罐料需加水： *（ 1— %/31%） =（ t） 每日投料按 3罐次計(jì)算，需水量： 3*=（ t/d） 平均量： （ t/h） 要求在 0。 Q 物料 =*103*（ 6018） **4。5KJ/kg 干空氣 由公式：△ =（ I2I1）（ X2X1） =Q 物料 Q 損失 Q 初溫 式中：△ —— 空氣經(jīng)過(guò)干燥后的熱量變化（ KJ/kg） I1—— 出空氣加熱器之空氣熱焓（ KJ/kg） I2—— 出干燥器之空氣熱焓（ KJ/kg） I0—— 冷空氣之熱焓（ KJ/kg） X0—— 空氣濕含量（ KJ/kg 干空氣 ） X1—— 進(jìn)干燥器之空氣濕含量（ KJ/kg 干空氣 ） X2—— 出干燥器之空氣濕含量（ KJ/kg 干空氣 ） Q 初溫 —— 物料初使溫度時(shí)的物料中每 1kg 水之熱含量（ KJ/kg） Q 物料 —— 加熱物料所耗熱量 [KJ/（ kg 2%，進(jìn)入的加熱空氣為 18℃，相對(duì)濕度為 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 37 頁(yè) 共 72 頁(yè) 70%，通過(guò)加熱器使空氣升至 80℃，從干燥器出來(lái)的空氣為 60℃ 年產(chǎn) 5萬(wàn)噸的商品味精，日產(chǎn)濕味精： （ t） 三班生產(chǎn)，即： （ t/h） 干燥水分量 ：（ 151790*2%148750*%） /24=（ kg/h ） 18℃空氣濕含量Φ =70%， X0=， I0=41。 18]=80000（ kg/h） =80（ t/d） 18 臺(tái)罐，高峰喲內(nèi)水量： 18*80=1440（ t/h） 全日用水量： 80*20*=28320（ t/d） 平均用水量： 28320/24=1180（ t/h） 為保證循環(huán)水不超過(guò) 30℃，需加進(jìn)二次水 4000t/d 六． 干燥過(guò)程的熱量衡算 分離后之濕 MSG 含水 2%。 845*4。 05（ m3水 /h） 2． 冷卻水用量 使用循環(huán)水，進(jìn)口溫度 30℃，出口溫度 45℃， 70℃水蒸汽焓 2626。 7臺(tái)）同時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn)，高峰用水量： *2292=（ kg/h） 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 36 頁(yè) 共 72 頁(yè) 每日用蒸汽量： *45830=811191（ kg/d） =（ t/d） 每小時(shí)平均用蒸汽量： （ t/h） （二）。 5*107/[（ 2717535） *0。7*105） =9。 8*105+5。 17*106） （ 7。 17*106（ KJ） 需外界供給熱量 Q=（ Q 母 +Q 二晶 +Q 出晶 ） （ Q 來(lái)料 +Q 水 +Q 來(lái)晶 +Q 熱晶 ） =（ *106+1。 0*106（ KL） （ 6）隨二次蒸汽帶走熱量 Q二蒸 =（ 23+32+620） **103=*108（ KJ） 式中： 20—— 結(jié)晶罐放罐時(shí)的結(jié)晶液量（ m3） 2626． 8—— 70℃時(shí)水蒸汽焓值（ KJ/kg） （ 7）隨結(jié)晶 MSG 帶走熱量 Q 出晶 =10*103*1。 k 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 35 頁(yè) 共 72 頁(yè) Q 母 =15*103*2。 21 時(shí) 15t，比熱容為 2。 7*105（ KJ） （ 5）。 6） *106*12。結(jié)晶放熱 MSG 結(jié)晶熱為 12。 k） Q 來(lái)晶 =1600**20=5。晶種帶入熱量 MSG 比熱容： 1。 18*35*103=8。 7*106（ KJ） （ 2）。 13） *3。 k Q 來(lái)料 =（ 23*1。來(lái)料帶入熱量 進(jìn)料 T： 35℃ 比熱為： 3。熱平衡與計(jì)算加熱蒸汽量 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文） 第 34 頁(yè) 共 72 頁(yè) 每罐投入 40g/dl 的中和脫色液（即原液） 23m3，流加 30g/dl 母液 32m3 ，過(guò)程中加水 6m3，在 70℃下真空蒸發(fā)結(jié)晶，濃縮 3 小時(shí)，育晶 17 小時(shí)，放料量 20m3。其中輔助時(shí)間為 5小時(shí)，每罐產(chǎn) 100%MSG10噸，需結(jié)晶罐數(shù)： （ 101。相對(duì)密度： ，由 30℃降至 5℃，平均降溫速度： 2℃ /h 其冷量為： 187*103**2*=*106（ KJ/h） 式中 為發(fā)酵液比熱容（ KJ/Kg 7（ t/h） 式中： *104是 Glu 的發(fā)酵熱高峰值。 18=1。 5h，用蒸汽量： *=（ Kg/罐） 每日用蒸汽量： *9=（ Kg/d） 平均量： （ Kg/h） （四）。 18） =41。 k） 200m3發(fā)酵罐的表面積為 201m2，耗用蒸汽量 D 損 =201**（ 7020） /（ 2718127*） =（ Kg） 4． 罐壁附著洗滌水升溫的蒸汽 消耗 201**1000*（ 12720） *4。 3． 滅菌過(guò)程的熱損失 輻射與對(duì)流聯(lián)合給熱系數(shù)α，罐外壁 T： 70℃ α =+*（ 7020） =（ KJ/m3 79（ Kg） 2． 填充發(fā)酵罐空間所需要的蒸汽量，因 200m3的發(fā)酵罐的全容積大于 200m3考慮罐內(nèi)的排管，攪拌器等所占空間，罐的自由空間仍按 200m3計(jì)算，填充空間需要蒸汽量： D 空 =Vρ =200*=（ Kg） 式中