【正文】 具體設計 （分為兩個糖化鍋來完成 ,以下按單鍋計算 ) 麥芽 水 填充系數(shù) 實際體積 112 m3 高 半徑 底厚 側體厚 升氣筒截面積為底面截面積 1/50 高 11 m 直徑 m 升氣筒體積 m3鍋體體積 m3圓臺體積 m3 球形底體積 m3 (圓臺與鍋體夾角 30176。蒸汽夾套加熱對鍋內液體循環(huán)阻力小，但不能采用高壓蒸汽加熱，因為設備的直徑越大，則在相同的壓強的蒸汽通入夾套器壁內所產生的應力也 越大，則厚度必須加大。 本科畢業(yè)設計 第 37 頁 共 52 頁 糖化鍋的材料，鍋身最好用不銹鋼，鍋底內層及鍋頂最好用紫銅板，或都選用不銹鋼板。鍋蓋上開設兩個人孔拉門，一個人孔雙拉門，一個人孔單拉門，既是觀望孔 又是人孔，鍋蓋的頂部設有排氣管，排氣管根部有波形溝，收集沿排氣管壁流下來的冷凝水然后由凝水管排出鍋外，根部還設有排氣孔門，根據(jù)需要調 節(jié)其啟閉程度，頂上設有風帽，防止飛鳥進入及風雨倒灌，鍋蓋上裝有下風筒。) 全重 噸 鍋內采用列管式內加熱器 ,占鍋容積 4%5% 每小時蒸發(fā)量 10% 鍋底為弧形 煮沸鍋 工作壓力 常壓 最高工作溫度 ℃ 105 鍋體半徑 m 鍋體高 m 5 體積 m3 170 填充系數(shù) 升氣筒高 m 11 升氣筒直徑 m 鍋體及升氣筒壁厚 m 底厚 m 總重量 t 回旋沉淀槽 設計構思 直立圓柱球形底槽 ,熱麥汁與槽壁成切線方向泵入槽內 ,泵入時與槽內液面水平 ,使麥汁進入槽內形成回旋運動 ,產生回旋作用 ,使凝固物集沉于中心 具體設計 半徑 m 底厚 側體厚 高 4m 麥汁高 進口在 本科畢業(yè)設計 第 36 頁 共 52 頁 出口有三 上 處 底一個 升氣筒截面積為底面截 面積 1/47 高 11 m 直徑 m 升氣筒體積 m3 鍋體體積 m3圓臺體積 m3 球形底體積 m3 (圓臺與鍋體夾角 30176。 篩板與槽底間距 一般間距控制在 8~15mm,由篩板支角構成次間距 .此間距很小 ,在麥汁通過 麥汁調節(jié)閥排出時 ,產生抽壓力 ,對過濾有利 . 麥汁濾管與濾孔 平底過濾槽在每 ~ 平方米面積范圍內均勻布置一個濾管和濾孔 .要既不重疊又不有死角 .濾管內徑 25~40cm,其自由流通截面積為 5~15 平方厘米 .對于淺錐型槽底的過濾槽來說 ,則只有一個麥汁出口 . 過濾槽的計算 由經驗得 ,底面為 1m2能容納麥芽 200 公斤 ,采用兩個過濾槽 ,過濾槽將容納糖化原料加一次洗糟水次加入過濾槽 . 經計算 ,底面積 50m2底面半徑 4 米，高 米，添充系數(shù) 設計體積 170 m3此設計為由底部進醪和麥汁集中中心排放的過濾槽 .麥糟厚度 ~ 米 .過濾槽底與篩板間距 ,至少大于槽底管口直徑的 1/ 20cm,采用四臂式 ,臂間距 20cm,共 72 個耕刀 ,刀長 80cm. 底部有 62 個濾管和濾孔 ,內徑 50mm. 半徑 4 m 底厚 側體厚 高 升氣筒截面積為底面截面積 1/50 高 11 m 直徑 1 m 升氣筒體積 鍋體體積 圓臺體積 本科畢業(yè)設計 第 34 頁 共 52 頁 底體積 m3 (圓臺與鍋體夾角 30176。 過濾槽的安裝 ,槽底與篩板必須保持水平 ,使每一部位的糟層厚度均勻 ,有利于過濾和洗糟 .糟層一般控制在 30~35cm 左右 (干法粉碎 )或 40~50cm(濕法粉碎 ).糟層過薄 ,雖能提高過濾速度 ,但會降低麥汁透明度 。) 全重 噸 攪拌器 雷諾準數(shù) Re=D2nγ/μ=4072020 D 攪拌葉直徑 4m n 轉速 (轉 /秒 ) γ醪液容重 1018(kg/ m3 ) μ絕對粘度 (kg/ms) 功率準數(shù)： Np=A/Re+B(103++)p(H/D0)+B/D0(sinθ) 查圖得 D/Do=4/= B/Do= Do 鍋身直徑 m B 攪拌葉實際寬度 m A=25 B′= P=1 H 液面高度 θ 攪拌葉與旋轉平面所成角度 60176。 照明用電占全廠用電的 %，照明用電 : 2600 %=13Kw 各車間耗電一覽表 :見表 車間耗電 表 車間耗電 車間名稱 需要系數(shù) Kx Pe P30=KxPe 麥芽車間 1000 600 釀造包裝車間 800 480 冷凍站 1000 650 水泵房 800 560 空壓站 200 120 本科畢業(yè)設計 第 30 頁 共 52 頁 機修車間 100 50 其它 200 140 合計 2600 年電消耗計算 年最大負荷利用每小時計算法 Wn=P30Tmax(度 /年 ) 式中 : Wn全廠用電消耗量 P30全廠用電最大負荷 (千瓦 ) Tmax一年中最大負荷利用小時數(shù) 取 4000h 則 Wn=4000 2600=10400000(度 ) 噸啤酒耗電量 : 10400000/120200= 度 /噸 變壓器的選擇 變壓器的選擇應滿足全廠最高負荷的需要 W=P30/cosφ 式中 : W變壓器容量 (千伏安 ) P30全廠用功最高負荷 (千瓦 ) cosφ 變壓器功率系數(shù) 取 則 W=2600/=3250(千伏安 ) 選定額定容量為 750 千伏安變壓器 10臺。 本科畢業(yè)設計 第 27 頁 共 52 頁 發(fā)酵罐洗滌用水量 = 2 5%=清酒罐洗滌用個水量，每天 4 個 120 5% 4=26t/d g2=+26=(3) 發(fā)酵車間地板洗滌，按車間的每平方米耗水 34L/每晝夜計，估算每天用水 10t (4) 啤酒過濾及相關洗滌用水量 40t/d (5) 酵母洗滌、擴培、冷卻及擴培間洗滌用水 80t/d (6) 管道和泵清洗及其它用水 20t/d 啤酒罐裝用水量估算 (1) 旺季最大啤酒產量 500t/d，其中洗 瓶機最大生產能力為 4 萬瓶 /小時，洗每個瓶用水 ，則用水量為 : 40000 =60000L/h=60t/h 500000 103/ =1158t/d (2) 裝酒機用水 每沖洗一次，用水 ，每天沖洗一次，每次 小時。故混合前米醪從 100℃ 冷卻到中間溫度 To 1 糖化鍋中麥醪的初溫 18℃ 用 50℃ 熱水配料，則麥醪溫度 T 麥醪 =（ 18G 麥芽 C 麥芽 +50 G2Cw） /（ G 麥醪 C 麥醪 ） =℃ 2 根據(jù)熱量衡算且忽略熱損失，米麥醪混合前后焓不變，則米醪中間溫度 T=（ G 混合 C 混合 T 混合 G 麥醪 C 麥醪 ） /（ G′米醪 C 米醪 ） =88℃ 溫度降了 12 度自然冷卻不能達到，故需添加一個薄板換熱器 換熱量 Q〝 =G 米醪 C 水 （ 10088） =3129969kj Q3=G 混合 C 混合 （ 7063） =3934755kj 第二次煮沸混合醪的耗熱量 Q4 Q4= Q4′+ Q4″+ Q4″′ 1 混合醪升溫至沸騰所耗熱量 Q4′ （ 1） 經一次煮沸后米醪為： G′米醪 =G 米醪 V= 糖化鍋麥芽醪量： G 麥醪 =G 麥 + G2= 故第二次煮沸混合醪量： G 混合 =G′米醪 +G 麥醪 = 本科畢業(yè)設計 第 22 頁 共 52 頁 （ 2） 據(jù)工藝，糖化結 束醪溫度 78℃ ，抽取混合醪的溫度為70℃ ，則送到第二次煮沸的混合醪量： [G 混合 （ 7870） /（ 10070） G 混合 ]*100%=% （ 3） 麥醪比熱容 C 麥醪 =（ G 麥芽 C 麥芽 + G2Cw） /G 麥醪 =（ kg*K） 混合醪比熱容 C 混合 =（ G 麥醪 C 麥醪 +G 米醪 C 米醪 ） /G 混合 = kj/（ kg*K） （ 4） 故 Q4′=%G 混合 C 混合 （ 10070） =4501848kj 3 二次煮沸過程蒸汽帶走的熱量 Q4″ 根據(jù)經驗 : Q4′″=(Q4′+Q4″)