【正文】 閘閥銹損 老化 ， 無法 正常 啟閉，止水不嚴，漏水。經計算， 中溝 水庫大壩最大滲透坡降 J=， 小于 大壩允許滲透坡降 [J]=， 不 存在發(fā)生滲透破壞的可能 ，但下游壩坡浸潤線出漏點高程較高，存在 壩體滲漏的可能 。 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 39 大壩現狀滲流計算成果表 表 72 工況 單寬滲漏量（ m3/d/m） 出逸點高程（ m） 出逸點坡降 允許滲透坡降 工況一 工況二 工況三 工況四 / 上游 下游 工況五 圖 71 上游 校核 洪水位 時 穩(wěn)定滲流時的位勢分布 圖 72 上游 設計洪 水位 時 穩(wěn)定滲流時的位勢分布 圖 73 上游正常蓄水位時 穩(wěn)定滲流時的位勢分布 圖 74 上游 校核 洪水位驟降至死水位時 穩(wěn)定滲流時的位勢分布 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 40 圖 75 上游死水位時 穩(wěn)定滲流時的位勢分布 計算成果分析 根據《水利水電工程地質勘察規(guī)范》 (GB5028799)推薦的判別公式 對壩體土的滲透變形形式進行判別： 100)1(4 1 ??? nPC ＝ 其中 PC— 土的細粒顆粒含量，以質量百分率計（ %） ，取值 ； n— 土的孔隙率； 可知本工程壩體發(fā)生 流土 破壞，其允許滲透坡降計算公式如下： BKJJ 破壞?][ )1)(1( nGJ scr ??? 式中： Gs — 土粒比重，； n— 土的孔隙 率； KB— 流土安全系數，此處采用 2。 中溝 水庫大壩為土石壩， 根據地勘專業(yè)提供的資料及工程經驗類比，該水庫大壩滲流分析采用的滲透系數見表 71。 工況四：上游 校核 洪水位 驟降至死水位 +下游相應的最低水位。 工況二： 上游設計 水位 +下游相應的最低水位。 滲流計算分析 滲流計算原理與方法 滲流計算采用北京理正巖土滲流分析計算軟件進行計算 , 該計算程序可用于各種防滲排水措施土石壩的二維穩(wěn)定和非穩(wěn)定滲流計算，可直接得出滲流水頭分布和滲流量，并自動繪出浸潤線和等水頭線。放水涵管滲漏 。 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 32 附圖 61 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 33 附圖 62 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 34 附圖 63 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 35 附圖 64 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 36 附圖 65 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 37 附圖 66 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 38 7 大壩滲流安全評價 滲流觀測資料分析 因大壩無觀測設施，亦無詳細的觀測資料。 ⑤組織防洪搶險隊伍，備好搶險物資、器材，作到常備無患。 ③汛期堅持執(zhí)行 24h值班與交接班制度，加強水庫觀測預報，及時掌握水情變化，并采取相應處置措施。為此，應采取下列安全措施： ①進一步健全和完善水庫防洪指揮 部領導班子，作到分工負責，任務落實到人。 ④水庫泄洪建筑物對下游農田及壩體存在安全隱患。 防洪標準復核結論 ⑴結論 ①原大壩設計、校核洪水標準采用的是 20 年一遇洪水標準設計， 200 年一遇洪水標準校核。 經測算，現狀壩頂設計工況下洪水位為 ，相應下泄流量 m3/s，相應庫容 m3，設計工況下僅能滿足 20年一遇洪水；校核工況下洪水位為 ，相應下泄流量 ，相應庫容 m3；校核工況僅能滿足 100 年一遇洪水；要求汛期限制蓄水位 泄洪建筑物安全性復核 根據溢洪道 進口段、控制段 、泄槽段、出口段實際情況 以及 水利計算成果，溢洪道邊 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 30 墻高度 不能 滿足要求，因此水庫 泄洪建筑物 實際抗洪能力 不 能夠 滿足規(guī)范（ SL252021）有關規(guī)定的要求 ； 加之 溢洪道工程質量極差， 下游邊墻已經破壞， 底板腐蝕嚴重、 無消能設施，因此 泄水建筑物對下游農田及壩體存在一定的安全隱患。 水庫壩頂高程計算成果表 表 610 計算情況 項目 正常運用 非常運用 計算風速 V(m/s) 吹 程 D(m) 波浪爬高 (m) 雍 高 e(m) 安全超高 A(m) 壩頂超高 Y(m) 水庫靜水位 (m) 計算壩頂高程 (m) 由計算結果知，最大計算壩頂高程為 ，壩頂高程為 ， 防浪墻頂高程為 ， 較計算壩頂高程 低 ，且水庫在非常運用條件下靜水位高于壩頂高程 。應分別按以下運行情況計算，取其最大值： ⑴設計洪水位加正常運用情況的壩頂超高； ⑵校核洪水位加非常運用情況的壩頂超高。水庫調洪設計、校核洪水采用壩址設計洪水過程線，設計洪水標準為 P=%，校核洪水標準為 P=%，水庫 無防洪限制水位，下游無限制泄量要求，調洪按靜庫容水量平衡法，溢洪道 自由 下泄 計算，其調洪成果見表 69。 鑒于本次采用計算方法更為合理，本次設計中采用了 1984 年版 氣象 資料 計算成果。 設計洪峰流量成果比較表 表 68 頻 率 項 目 P=% P=% 本次設計洪峰流量 m3/s) 原設計洪峰流量 (m3/s) 相對誤差（ %） 由表 68 可看出：原設計洪峰流量與本次設計洪峰流量存在一定差異，在頻率P=%～ P=%，本次成果比原設計成果偏 大 %～ %。前者底寬較窄，一日洪量較集中；后者底寬較長，洪量相對分散，從調洪結果看前者不利，因此從工程安全角度考慮，推薦采用《手冊》概化單 峰模型推求的設計洪水過程線，見表 67，附圖 67。 中溝 水庫不同頻率洪水總量表 表 66 P(%) Wp(萬 m3) Qmp(m3/s) Tp(h) ②設計洪水過程線 水庫壩址設計洪水過程線，采用兩種方法推求，其一為《手冊》提供的概化過程線法，其二為三角五點概化法。 F＝ 公式推求 中溝 水庫洪水總量。 ⑷設計洪水過程線 ①設計洪水總量 采用《手冊》中的 Wp＝ 而推理公式比較適合本地區(qū)中小流域暴雨洪水計算，另外，從工程安全角度考慮，本階段采用推理公式法計算成果。 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 27 由表 可看出，兩種洪水計算方法的計算成果存在較大的差異，與推理公式成果比較，瞬時單位線成果明顯偏小。 中溝 水庫壩址處設計洪峰流量成果表 表 65 暴雨 計算方法 設計洪峰流量（ m3/s） P=% P=% 綦江氣象站 推理公式法 瞬時單位線法 手冊 推理公式法 瞬時單位線法 ⑶洪峰流量采用及合理性分析 由表 65可看出，采用《手冊》暴雨查值成果計算的洪水成果比采用綦江氣象站實測暴雨資料的略大，在頻率 %～ %之間其洪水成果大 %～ %。（ F/L2） ｂ＝ － ｎ＝ （ F/L2） b、匯流參數：根據設計流域地理位置，查《手冊》綜合瞬時單位線匯流參數分區(qū)圖，屬 ④區(qū) ： ｍ 1,10＝ c、產、匯流參數：產流參數μ采用《手冊》中的分區(qū)公式計算，即μ＝ ， 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 26 Cv＝ ， Cs＝ ；流域匯流參數 m 由設計流域特征參數查《手冊》分區(qū)綜合公式計算。 ⑵水庫壩址設計洪峰流量計算 ①推理公式計算參數 a、設計流域參數 : 在 1/10000 航測圖上量算得水庫壩址以上流域參數為 F=，L=， J＝ 150‰。 24h設計雨型逐時（⊿ t=1h）分配比值表 表 64 時 段 1 2 3 4 5 6 7 8 6h雨量分配比 24h中其余 18h雨量分配比 時 段 9 10 11 12 13 14 15 16 17 6h雨量分配比 24h中其余 18h雨量分配比 設計洪水 ⑴洪水計算方案及標準 ①洪水計算方案 設計流域無實測洪水資料，且流域面積較小，本次設計采用《手冊》中推理公式法和綜合瞬時單位線法推求設計洪水，然后選擇適合本流域計算方法的洪水成果。 設計流域點暴雨成果表 表 63 綦江氣象站 《手冊》 時段（ t） H0 CV CS/CV H0 CV CS/CV 1/6h 1h 6h 24h 重慶市水利電力建筑勘測設計研究院 25 ⑵ 設計面暴雨 中溝 水庫壩址控制流域面積較小，直接用設 計點暴雨作設計面暴雨使用。通過該河流洪水過程線分析， P=5%洪水漲退全過程為 10小時，形成洪峰時間為 2小時，峰型為單峰。該河為山溪性雨洪河流，洪 水由暴雨形成，洪水過程陡漲陡落，其過程直接受暴雨的影響。冬季少而夏季多，區(qū)內最多風向為偏北風，最大風速達 。 根據 綦江區(qū) 氣象局 1965～ 2021 年資料統(tǒng)計：多年平均降雨量 1280mm，其中 6～ 10月的降雨量占全年降雨量的 60%。年平均氣溫在1319℃，其中元月最低，氣溫在 48℃，極端最低氣溫在 6～ 8℃之間，七月份最高極端氣溫在 43℃，平均降雨量 1070 毫米，年均無 霜期 344 天。 水庫泄流能力曲線成果表 表 62 高程 (m) 1118 1119 流量 (m3/s) 0 高程 (m) 1120 流量 (m3/s) ③壩頂高程 查“三查三定”資料， 中溝 水庫死水位 ，死庫容 萬 m3； 正常水位， 相應正常庫容 萬 m3； 壩頂高程為 ； 庫區(qū)多年平均最大風速（綦江氣象站實測資料）；吹程 ，本次經核實無誤。 水庫水位～庫容曲線成果表 表 61 水位（ m） 1100 1101 1102 1103 1104 1105 1106 1107 庫容（萬 m3） 0 水位（ m） 1108 1109 1110 1111 1112 1113 1114 1115 庫容（萬 m3） 水位（ m） 1116 1117 1118 1119 1120 1121 1122 1123 庫容（萬 m3） ②水庫泄洪設施 中溝 水庫溢洪道 布置在大壩 左 端 ，正常蓄水位為 。 本次根據流域