【正文】 所以在計算熱平衡的時候花費了好多時間，并且還可能現(xiàn)在還存在些許問題，還請老師給于批評指導(dǎo)。使自己的理解能力和動手能力得到了很大的提高。/h 壓力 Pa 溫度 風 量 F S T Y TCC1 1 10 20 1.2 1500 3500 常溫350 24 1800℃ TCC2 2 20 40 2.4 1 48 TCC4 4 40 80 4.8 2 96 12 總結(jié) 首先通過計算設(shè)計隧道窯的相關(guān)數(shù)據(jù)，算得出窯長，窯寬、窯高等，反復(fù)計算設(shè)計得到最好的，接下來就是畫圖實踐。 ～ 5℃) ； ◇ 克服了因燃氣中含焦油、雜質(zhì)、液態(tài)烴導(dǎo)致的火焰不穩(wěn)定、結(jié)焦、堵塞現(xiàn)象； ◇ 火焰長度、火焰錐角及火焰形狀可按用戶要求設(shè)計； ◇ 燃燒充分， 不冒黑煙，燃燒產(chǎn)物中污染物少，低于國家環(huán)保局規(guī)定的各項指標； ◇ 可根據(jù)用戶要求安裝自動點火、火監(jiān)控、燃燒控制、窯爐溫度控制等自控產(chǎn)品。主要的熱支出是抽出的熱空氣帶走的顯熱，為了節(jié)能，提高熱效 率往往要充分利用，冷卻帶余熱可以用它去干燥坯體?！?） 則： Q15= V15C 15T15= Va 200=260 Va（ kJ/h） 其他熱損失 Q16 取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占冷卻帶熱收入的 5%— 10%，本 次計算取 5%。漏出空氣忽略不記 T15— 抽走余熱風的平均溫度（℃）；取 T15=200℃ C15— 抽走余熱風的平均比熱（ KJ/（ Kg℃ ）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 巖棉氈，厚度 δ=100 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 硅酸鋁纖維氈，厚度 δ=100 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 1320— 700℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 1320+700）/2=1010℃ 窯墻部分 材料如下： 聚輕高鋁磚，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃) Q11=GmC 11T11=80= （ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q12 出窯棚板、立柱質(zhì)量 Gb=出窯棚板、立柱溫度 T12=80℃ ， 棚板、立柱比熱 C12= kJ/（ kg 空氣的溫度 Ta=20℃, 此時空氣的平均比熱 Ca= kJ/(Nm3 熱平衡示意圖 漏入空氣顯熱 物化反應(yīng)耗熱 棚板、立柱帶入顯熱 棚板、立柱帶出顯熱 氣幕顯熱 窯車積、散熱 10 其它熱損失 5 總 計 100 總 計 100 Q 9 Q 10Q 3Q 4Q 11Q 12Q 16Q 13 Q 15Q 14 圖 91 冷卻帶的熱平衡示意圖 Q3— 制品帶入顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q9— 窯車帶入顯熱； Q10— 急冷風帶入顯熱與冷卻帶末端送入冷卻風帶入顯熱； Q11— 制品帶出顯熱； Q12— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q13— 窯車蓄熱、帶出及散失之熱； Q14— 窯墻、頂總散熱； Q15— 抽走余熱風帶走熱量； Q16— 其他熱損失； 熱收入項目 制品帶入顯熱 Q3 制品帶入冷卻帶的顯熱等于預(yù)熱帶和燒成帶制品帶出顯熱 Q3=（ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶入顯熱 Q4 此項熱量即為預(yù)熱帶和燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱 Q4=（ kJ/h） 窯車帶入顯熱 Q9 預(yù)熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的 5%， 即 95%之積熱進入了冷卻帶。 10 冷卻帶的熱平衡計算 確定熱平衡計算的基準、范圍 本次計算選用 1 小時為計算基準，以 0℃作為基準溫度。 w(Al2O3)— 陶瓷潔具結(jié)合劑中 Al2O3 含量占總質(zhì)量的質(zhì)量分數(shù) 制品中 ；w(Al2O3)=%； Qd= G12100w(Al 2O3)= 2100 %=（ kJ/h） 則物化反應(yīng)總耗熱為： Q7=+=（ kJ/h） 其他熱損失 Q8 一般取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，此項熱支出占熱收入的 5%— 10%，本次計算取 5%。 物化反應(yīng)耗熱 Q7 自由水蒸發(fā)吸熱 Qw Qw= Gw （ 2490+ Tg）自由水的質(zhì)量 Gw= 煙氣離窯的溫度 Tg=250℃ ?！?）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ） 硅酸鋁纖維氈，厚度 δ=100 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40750??=窯頂散熱量： Q/5= 3. 6=（ kJ/h） 所以， 600— 900℃段的窯體散熱總量為： Q/6= Q/4+ Q/5=+=（ kJ/h） 900— 1320℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 900+1320）/2=1110℃ 此部分用材料如下： 聚輕高鋁磚，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40750??=196W/m2 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/4=2196=（ kJ/h） 窯頂部分 材料如下： 堇青莫來石板，厚度 δ=20 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40310??=窯頂散熱量： Q/2= =（ kJ/h） 所以， 20— 600℃段的窯體散熱總量為： Q/3= Q/1 ＋ Q/2=+=（ kJ/h） 600— 900℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 600+900）/2=750℃ 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 熱流 q1=221101???? ??tt = 40310??=不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按 ， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/1=2=（ kJ/h） 窯頂部分 材料如下： 堇青莫來石板，厚度 δ=20 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m窯外壁表面平均溫度 40℃ ，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 20+600） /2=310℃ ， 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度 δ=345 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m用于氣幕的空氣的體積 Vs= (Nm3/h) 離窯煙氣體積： Vg=[Vg0+（ ag1） L0]x+Vs 煙氣溫度為 Tg=250℃ ， 此時煙氣比熱 Cg= kJ/( Nm3℃) ， Qs= VsC sTs=20= （ kJ/h） 熱支出項目 制 品帶出顯熱 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量： Gm= 出燒成帶產(chǎn)品溫度 ： T3=1320℃ 查手冊 [11]，此時產(chǎn)品平均比熱 ： C3= kJ/(kg? ℃) 則： Q3=GmC 3T3=1320=（ kJ/h） 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q4 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱質(zhì)量： Gb= 出燒成帶棚板、立柱溫度： T4=1320℃ 此時棚板、立柱的平均 比熱： C4=+=+ 1320= kJ/(kg取 氣氛幕和急冷阻擋氣幕 風源為空氣，其風量一般為理論助燃空氣量的，取為 ?！?）； Qa= Va CaTa=20=42x （ kJ/h） 從預(yù)熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱 Qa/ Qa/= Va / C a/ Ta/ （ kJ/h） 取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù) ag=，已求出理論空氣量 L0= Nm3/ Nm3 燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù) af= Va/=x （ agaf） L0=x() = （ Nm3/h） 漏入空氣溫度為 Ta/=20℃ ， 此時 Ca/= kJ/(Nm3℃ ）； x— 設(shè)每小時發(fā)生爐煤氣的消耗量為 x（ Nm3/h）； Qf=（ Qd+Tf Cf） x=（ 6061+20） x= kJ/h 助燃空氣帶入顯熱 Qa Qa=VaCaTa （ kJ/h） 其中： Va—