【正文】 。 柱的內(nèi)力 重力荷載使柱子中產(chǎn)生的軸向力可以采用每層間的恒載和活荷載疊加值進(jìn)行計(jì) 算，如果當(dāng)?shù)噩F(xiàn)行規(guī)范許可，則應(yīng)對(duì)活荷載加以折減。例如，從 A傳遞給 AB跨中的彎矩為〔 （ 1+)/2〕 69=40，從 B傳給 AB跨中的彎矩為 〔 （ 1+） /2〕 (145)=85。實(shí)際結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)處應(yīng)該能夠轉(zhuǎn)動(dòng)，所以需要對(duì)跨中彎矩加以修正 。該值計(jì)算的最簡(jiǎn)便方法是將兩次循環(huán)彎矩分配組合起來(lái)，如表 。平衡該節(jié)點(diǎn)，完成這個(gè)支座的分配。 全部運(yùn)算過(guò)程可以一同列于表 7， 4 中，表中首先記錄每個(gè)節(jié)點(diǎn)處相應(yīng)于恒載和全部荷載的固端彎矩。將第 5 行的彎矩相加后就得出節(jié)點(diǎn) B的兩端最大負(fù)彎矩。計(jì)算過(guò)程類似于 a組分配，但首次循環(huán)應(yīng)平衡兩相間節(jié)點(diǎn) A和 C，同時(shí)僅將它們的傳遞彎矩記錄在節(jié)點(diǎn) B。 表 b組分配是針對(duì) B節(jié)點(diǎn)的最大彎矩。彎矩分配的第二循環(huán)到此完成，節(jié)點(diǎn) A處最終的最大彎矩為第 5行數(shù) 值之和，即 93631=624。 第二循環(huán)包括節(jié)點(diǎn) A 的釋放和平衡。這些計(jì)算可不作記錄，而將修正彎矩的一半即 (U/4)/2傳于 MAB。這組 分配主要是為了求出 A點(diǎn)的結(jié)果。在 AB跨施加全部荷載，在 BC跨只布置恒載。表 7. 3中 a組分配為邊支座 A和 E。計(jì)算梁在支座處最大彎矩時(shí)必須考慮不同的荷載組合，而每種荷載組合作用都應(yīng)進(jìn)行一次計(jì)算。這些彎矩值匯總于表 中。在圖 框架單榻結(jié)構(gòu)的中跨連續(xù)梁 AE和作于其上的荷載。 3． 當(dāng)構(gòu)件尺寸尚未確定時(shí)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)取 1/n， n 是框架平面內(nèi)連接在各節(jié)點(diǎn)上的構(gòu)件總數(shù)。 彎矩分配法的分析假定如下 : 1． 梁端約束彎矩以反時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?，順時(shí)針?lè)较驗(yàn)樨?fù) 。 彎矩 分配法 【 】 彎矩分配法用于計(jì)算多跨連續(xù)梁的彎矩是非常便利的形式。表中各數(shù)值是根據(jù)統(tǒng)一建筑規(guī)范 【 】 中的推薦值給出。下面將討論在重力荷載作用下構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算的兩種方法。 框架結(jié)構(gòu)是多次超靜定結(jié)構(gòu)，因此，只有在確定了構(gòu)件截面尺寸后才能進(jìn)行精 確分析。梁截面的減小將會(huì)降低其造價(jià)，有時(shí)可以降低層高，經(jīng)濟(jì)效益明顯。另外，框架支撐結(jié)構(gòu)中的梁被設(shè)計(jì)為只具有跨中正彎矩，而框架結(jié)構(gòu)的梁則被設(shè)計(jì)為端部為負(fù)彎矩和跨中為正彎矩，跨中彎矩值較小。 框架的尺寸取決于柱子在水平荷載 作用而梁在內(nèi)柱附近產(chǎn)生的最大負(fù)彎矩只會(huì)在活荷載作用于相鄰跨時(shí)才能發(fā)生，如圖 B點(diǎn)。如果能夠估計(jì)出產(chǎn)生最不利彎矩的因素，則必須加以認(rèn)真的考慮。梁在柱邊附近產(chǎn)生負(fù)彎矩，跨中正彎矩值常常很小。因此，高層框架結(jié)構(gòu)變形型式為剪切型。其結(jié)果在建筑的最頂部整體彎曲對(duì)層間位移的貢獻(xiàn)會(huì)大大超過(guò)剪切變形對(duì)層間位移的貢獻(xiàn)。柱子的伸、縮引起結(jié)構(gòu)的整體彎曲變形，并產(chǎn)生相應(yīng)的水平位移。在水平推力作用下結(jié)構(gòu)的整體變形和剪力圖如圖 7. 1 所示，其凹面朝向風(fēng)荷載作用方向，最大傾角在基底附近，最小傾角在頂端。 剪力使框架結(jié)構(gòu)每層的柱產(chǎn)生雙曲率彎曲，其反彎點(diǎn)大約在層高的中間部位。 框架結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度主要取決于梁、柱及節(jié)點(diǎn)的抗彎能力，在較高的框架中主要取決于柱子的軸向剛度。這些方法基本上按照設(shè)計(jì)過(guò)程中的次序介紹，首先是近似法，然后介紹計(jì)算機(jī)分析技術(shù)。 7． 構(gòu)件和節(jié)點(diǎn)的詳細(xì)設(shè)計(jì)。 6． 為了更精確地驗(yàn)算構(gòu)件強(qiáng)度和位移，利 用 計(jì)算機(jī)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析，需要時(shí)則近一步調(diào)整構(gòu)件截面尺寸。 4． 檢驗(yàn)位移并對(duì)構(gòu)件截面尺寸做必要的調(diào)整 。 2． 初步確定在重力荷載作用下構(gòu)件的截面尺寸，考慮水平荷載的作用進(jìn)行構(gòu)件截面尺寸的任意調(diào)整 。 對(duì)于高次超靜定框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)近似分析進(jìn)行初步設(shè)計(jì)，隨后進(jìn)行精確分析和校核。板柱結(jié)構(gòu)與框架結(jié)構(gòu)非常相似，不同之處僅是用板代替了梁?？蚣芙Y(jié)構(gòu)對(duì)于25層以內(nèi)的建筑是經(jīng)濟(jì)的，超過(guò) 25層由于要限制其位移而花費(fèi)的代價(jià)高，顯得很不經(jīng)濟(jì)。 框架結(jié)構(gòu)有簡(jiǎn)捷和便于采用矩形體系的優(yōu)點(diǎn)。具有抗彎能力的梁、柱和節(jié)點(diǎn)共同作用抵抗水平荷載。 consequently, an accurate analysis can be made only after the member sizes are assigned. Initially, therefore, member sizes are decided on the basis of approximate forces estimated either by conservative formulas or by simplified methods of analysis that are independent of member properties. Two approaches for estimating girder forces due to gravity loading are given here. Girder Forces— Code Remended Values In rigid frames with two or more spans in which the longer of any two adjacent spans does not exceed the shorter by more than 20 %, and where the uniformly distributed design live load does not exceed three times the dead load, the girder moment and shears may be estimated from Table . This summarizes the remendations given in the Uniform Building Code []. In other cases a conventional moment distribution or twocycle moment distribution analysis should be made for a line of girders at a floor level. TwoCycle Moment Distribution []. This is a concise form of moment distribution for estimating girder moments in a continuous multibay span. It is more accurate than the formulas in Table , especially for cases of unequal spans and unequal loading in different spans. The following is assumed for the analysis: 1. A counterclockwise restraining moment on the end of a girder is positive and a clockwise moment is negative. 2. The ends of the columns at the floors above and below the considered girder are fixed. 3. In the absence of known member sizes, distribution factors at each joint are taken eq