水工隧洞外文翻譯--輸水隧洞的應力狀態(tài)和可能的擠壓變形的預測分析譯文(參考版)
2025-05-16 23:03本頁面
【正文】 當埋藏深度超過 300m，擠壓變形較小，但是，當埋藏深度超出 800m可能會出現(xiàn)嚴重變形，這時應采取適當?shù)膶Σ?。案例研究的應用效果表明該預測方法是有效的。預測結果顯示該應力在大于 500m 的埋藏深度較高，最大和最小水平主應力分別高達 和 。 （ 3）修改后的模型被用于預測沿植物輸水隧洞的應力大小分布。89176。 （ 2）卡哈拉水電廠位于喀什 米 爾 – 哈扎拉地區(qū)同軸地質(zhì)塊體、青海 – 西藏高原的西部邊緣，并且西部被喜馬拉雅山脈切斷，三水壓致裂應力測量活動表明，工程區(qū)的應力狀態(tài)是 SHShSV 或 SHSVSh，表明最大水平主應力起著重要的作用。預測分析可以參照一個線工程區(qū)域來進行限定應力測量（例如，深埋隧洞）。還應采取適當?shù)膶Σ撸刂谱冃魏头€(wěn)定性，便于順利和安全開挖。埋藏深度為 600m以上，發(fā)生中度變形，且當埋藏深度超過 800m時發(fā)生嚴重變形影響輸水隧洞的穩(wěn)定性。 根據(jù)預測結果（圖 5 和表 3）和對隧洞周圍巖體變形的評級標準，采用 Hoek理論，當輸水隧洞埋深小于 300m時，變形很小 [ 18 ]。表 3 顯示典型位置的預測結果，詳細的結果見圖 5。 可能擠壓變形分析 結合圖 式（ 5）地應力的大小和數(shù)據(jù)，預測可能的壓縮變形。常用的處理方法與分布規(guī)律見文獻 [1,7]。在評估過程中，建議使用 RocLab 軟件，因為它易于使用并包含所有關于霍克 布朗經(jīng)驗強度準則的參數(shù)和信息。同時，使用上述文件確定不同的位置的埋藏深度（ Z）。 為預測輸水隧洞應力大小分布，第一步驟是估計參考測量點 ZK1 的巖體強度（ Erm1），如表 2 中所示的預測分析，主要是基于鉆孔 ZK1 的測量數(shù)據(jù)，因為所記錄的壓力 時間曲線非常典型，應力狀態(tài)的測量顯示與區(qū)域斷層的應力狀態(tài)一致，有利于逆沖斷層。對于巖體強 度估計，在經(jīng)驗估計法的基礎上，霍克布朗強度準則獲得通過 [15]。 NE 和 NEE 之間的區(qū)域應力狀態(tài)應是一致的，然而對于深埋區(qū)的區(qū)域應力狀態(tài)，建議采用 NE 方向。E 至 N89176。這些偏差表明所測得的方位不僅受到區(qū)域應力狀態(tài)的影響，也受表面形貌和周圍的測量鉆孔巖性的影響。這表明 ，工程區(qū)域的應力場仍然受主要構造水平應力的影響，并且是與較大規(guī)模區(qū)域應力模式是一致的。89176。的結論 [22]。、 40176。這與安德森、潘寧頓、輸水隧洞的應力狀態(tài)和可能的擠壓變形的預測分析 6 錢德拉和卡特里等人的理論結果相吻合。同時，根據(jù)最近記錄在巖土工程勘察報告上的地震活斷層的分析，證明 NE 方向的應力狀態(tài)有利于區(qū)域斷層的運動。 5 預測地應力機制及其影響 應力狀態(tài)的取向 為了了解工程區(qū)域的區(qū)域應力狀態(tài)，作者訪問了 WSM 數(shù)據(jù)庫的應力圖，如圖 3 所 示 [21]。與此同時，不能直接進行深埋輸水隧洞大部分路段的地應力測量活動。 由于測試的是相當淺的埋藏深度的輸水隧洞時間間隔，以及巖體條件，三個鉆孔相比，較差的測量結果不能完全代表整個真正地應力狀態(tài)工程領域，即完整的輸水隧洞和地下廠房。垂直應力的疊加和 SV 可以 q = 計，隨后的計算和 數(shù)據(jù)處理遵循同樣的規(guī)則和步驟。測試設備，程序，和參數(shù)計算嚴格遵循由 ISRM 提出的建議（國際巖石力學學會）和國家相關規(guī)范。 4 地應力測量簡介 在最初的實地調(diào)查和可行性研究階段，三淺孔（ 300m）鉆在廠房區(qū)，壩區(qū)，并在輸水隧洞穿越瓊脂谷進行地應力測量活動?？紤]巖體強度，綜合分析不連續(xù)性的存在，地下水位，地應力等因素的影響，發(fā)現(xiàn)是相當溫和的地下結構穩(wěn) 定性條件。巖體周圍的輸水隧洞，包括軟，硬夾層，以及隧洞軸線相交的大角度巖層走向。工程區(qū)出露地層是由（ N1,1）和砂巖，泥質(zhì)粉砂巖，泥巖，頁巖等組成。較大的缺點包括前喜馬拉雅期斷裂東側(cè)，這是相互平行的，傾向 NWSE 走向和 NE。這些力造成了一系列驚人
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