【正文】 。 最近 AS3600 中可靠性 的 條文的修正 已 經(jīng)制出大綱，同時 控制 變形 和裂紋的技術(shù)也將會呈現(xiàn)。 6 .結(jié)論 在持續(xù)現(xiàn)役荷載作用下的鋼筋和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的收縮特性的影響已經(jīng)討論過了。 現(xiàn)有鋼筋混凝土 彎曲構(gòu)件的設(shè)計規(guī)范是針對含 400 兆帕鋼筋的構(gòu)件的設(shè)計，而且有時是不謹慎的。 AS36001994中條文 過度簡化問題，不是 總能 確保 對開裂有 足夠的控制 。 這些 細節(jié) 涉 及 到 鋼筋的 中心 距 間距 最大限度值，以及梁的側(cè)面或底面到最近的縱向鋼筋的距離的最大值。 圖 1 在 普通 混凝土板 中，收縮引起構(gòu)件的應(yīng)變 。 使 用 AEMM， 在 任何時候個別斷面 上的 應(yīng)變和曲率 都 可以計算出來， 同樣能計算出作 用在 混凝土與 連接 鋼筋或筋 中的應(yīng)力。 在持續(xù)性荷載作用下的梁和板的 長期 的 或時 效性的特性可以用各種分析過程來確定 （吉爾伯特， 1988 ） [ 7 ] ，包括 校正時間后的 有效模量法（ AEMM） ，曾被 吉爾伯特和 麥克布勞夫精確描述（ 1997） [ 12 ] 。 （ 條款 第 針對 梁 ，條款 第 針對板 ） 。 （ 條款 第 針對 梁 ，條款 第 .2 針對板 ）及 39。 在 AS3600 (1)中 規(guī)定的兩種可替換的籠統(tǒng)的計算撓度的方法， 即 39。 如果干燥 以 不同的 速 率 在構(gòu)件頂部和底部發(fā)生 ， 那么 其總應(yīng)變分布 將使構(gòu)件 變得傾斜和 扭 曲。 由彈性 、徐變、構(gòu)件的收縮應(yīng)變之和獲得的總應(yīng)變的分布是線性的（圖 1c）， 從而滿足 一致性 。 潮濕養(yǎng)護延 遲了 干燥 的開始時間 ， 也可能同時給混凝土產(chǎn)生足夠的以避免難看裂縫出現(xiàn)的抗拉強度贏得了時間。 因為收縮 引起的 應(yīng)力隨著時間的推移逐漸發(fā)展 ，它們隨徐變減小 。 在圖 1 中的 平均收縮應(yīng)變 ?cs是平均收縮。 透過 普通 混凝土板 的厚度的收縮以及在頂部和底部 干燥 的作用， 都在 圖 1 中 可見一斑 。按 方程 （ 5）給出的 k 1的 值有 著 相同的一般形 式（如 AS3600 中的 圖 所示）， 除 去那些在初期快速形成的 收縮 和隨著 增加 的 th值 減少的干燥收縮外變化不是很大 。 一項建議目前正在 被 澳大利亞 國家 標準考慮， 它是由 吉爾伯特提出 的（ 1998），涉及總 的 收縮應(yīng)變 ， ?cs， 被分成兩部分，內(nèi)縮， ?cse,，（ 它被 假 定 發(fā)展較為迅速 且隨Electronic Journal of Structural Engineering, 1 ( 2021) 25 混凝土強度增加 而增加 ）和干燥收縮， ?csd（ 它 發(fā)展速度比較慢，與混凝土強度 增長成反比 ） ， 在 澆鑄后 任何時間 t（天），內(nèi)源性收縮 由下式給出 ?cse = ?*cse ( ) （ 2 ） 其中 ?*cse是最后的內(nèi) 源 性收縮，并可 由式 ?*cse 610)503( ????? cf 得到， 其中 cf? 取 兆帕，基本的 干縮 可由式 66* 1025010)81 1 0 0( ?? ?????? cc s d f? （ 3 ） 給出， 在 干縮開始后的 任何時間 t（天） ， 干燥收縮 可按下式計算‘ （ 4 ） 變量 可由式 （ 5 ） 給出，在干燥的 環(huán)境中， ， 取 ， 在適度的環(huán)境 ， 取，在 熱帶 /沿海環(huán)境 中， 取 。 當混凝土的 水灰比 比預(yù)期的高 或當懷疑 被使用的 存在 的 有關(guān)類型的骨料 時 ， AS3600 給出的 ?cs的 預(yù)測值應(yīng)至少增加 50 ％ 。 方程 （ 1） 不包括 與 混凝土的成分與品質(zhì) 相關(guān)的 任何影響 ，相同的 ?cs 值被預(yù)測與混凝土強度，水灰比，骨料的種類和數(shù)量， 外加劑 的類型 等 無關(guān)，而且， 因子 k1傾向于高估 了構(gòu)件尺寸 的影響 而明顯 低估 了收縮形成的 早期 階段的影響。 一個假設(shè)的厚度， th = 2A/ ue,， 應(yīng)該習(xí)慣于充分考慮 ， 其中 A是 構(gòu)件的 橫截面面積 ， ue是 暴露在大氣中 的那份橫斷面周長 加 上橫斷面內(nèi) 任何空隙 率的 總 周長的一半 。 從 bcscs k .1?? ? （ 1） 其中 是一項基本收縮應(yīng)變，在 無法 測量 的情況下 ，可取 850 10 6 （注：在最近標準 的修訂 2里，此值是從 700 10 6 增加而來的 ） 。 但是， 內(nèi)源性收縮 明顯要高于后者 。混凝土收縮應(yīng)變，通常 指 的 是 干燥和化學(xué)收縮 組件的總和 ，繼續(xù)隨時間 以一個遞減的速率增長， 收縮 被 假定 接近一個 最終值 ， 隨著時間 增長 無限 接近最終值同時取決于影響混凝土干燥的所有因素 ，包括相對濕度和溫度， 綜合特性 （尤其是粘結(jié)劑 的 種類和數(shù)量 、 含 水 量和水 灰 比 、骨料的粗細比 以及 骨料的類型）， 以及 構(gòu)件的 大小和形狀。 在 混凝土 含 水 量 低的情況下 ，這個問題可能會很嚴重 ，所以 硅粉混凝土和 使用 這種混凝土 所建的有著大的暴露面的板的構(gòu)件是 不 被推薦 的 。這 些裂縫的產(chǎn)生 由于孔隙水 中 毛細 張力 。 從一開始區(qū)分塑性收縮 、 化學(xué)收縮和干燥收縮是很重要的。 第二， 在這些區(qū)域內(nèi)必須 有足夠數(shù)量和 配置的 錨固 鋼筋 ，以確保該裂縫 保持良好 和結(jié)構(gòu) 依然可靠 。 控制這 種裂縫需要兩個重要步驟。 此外，由徐變導(dǎo)致的拉應(yīng)力的減少與時間 成反比。 如果逐漸增大 的由收縮引起的且隨徐 變 增長而減少的 拉應(yīng)力 始終低于混凝土的抗拉強度 ， 那么裂縫 只能回避 。 混凝土構(gòu)件的收縮通常受到它的支點或其相鄰結(jié)構(gòu)的約束 ，與混凝土相連接的鋼筋也限制了它的收縮 ， 每個這些 約束的形式都涉及一個強加 于混凝土的 逐步增加的拉伸力 ， 可 能 導(dǎo)致混凝土?xí)r 效 性開裂（在先前無開裂 區(qū) 域 ） 撓度的增加以及開裂縫的加寬，對收縮 的約束可能是導(dǎo)致混凝土中難看的裂縫的最普通的原因 ， 在許多情況下，出現(xiàn)這些問題是因為收縮并沒有得到 結(jié)構(gòu)設(shè)計者的 充分的 考慮 ， 以及在按照現(xiàn)行規(guī)范制定的開裂控制和變形計算過程下設(shè)計時， 收縮 的影響 得 不到 到充分的藍本 。 （三） 力 學(xué) 上 的 效果 ，由于剛度不足 導(dǎo)致居住者 的不 適。 彎曲變形在混凝土可靠性設(shè)計方面的影響可以被歸納為三個主要的類型 ： （一） 過度 彎曲導(dǎo)致 審美或功能 上 的問題。 彎曲 絕不能過量，裂縫必須 得到 足夠的控制 以及沒有 任何部分的結(jié)構(gòu)應(yīng)受到過度振動。 它概述了 收縮 如何影響 現(xiàn)役結(jié)構(gòu) ， 和在設(shè)計中應(yīng)該做什么， 它還提供了一個概述的 注意事項 ， 一個 目前正在由 澳大利亞國家標準 工作組確定的標準，澳大利亞 國家標準 修改 可靠 性規(guī)定AS3600 1994 [ 1 ] ，特別是那些有關(guān)收縮 的 條文。 高性能混凝土結(jié)構(gòu)要求規(guī)格的高性能混凝土（不一定是高強度混凝土，但混凝土的相對收縮率低，不容易產(chǎn)生塑性收縮裂縫）和高標準的建設(shè)， 相稱地 涉 及較長的脫模時間 ， 足夠的支撐和 嚴格 的 現(xiàn)場監(jiān)督。 追求 可靠的 混凝土結(jié)構(gòu)必須涉及 更可靠的設(shè)計過程的形成和發(fā)展 。 在大部 分 的這些 破壞中 ，混凝土收縮是負主要責(zé)任。 可 靠 性失 效 的混凝土結(jié)構(gòu)， 包含 過多開裂和 /或過度 彎曲 是較為常見 的 。當遇到更為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)時，這些計算過程往往給出粗糙的不準確的預(yù)測?，F(xiàn)行的規(guī)范給出的最大撓度的選擇和撓度的計算是比較籠統(tǒng)的 。 但是，現(xiàn)有的 規(guī)范的規(guī) Electronic Journal of Structural Engineering, 1 ( 2021) 22 程 ，如果有 的話 ， 足以充分解釋現(xiàn)有的裂縫的寬度隨時間的增加而增長 ， 主要歸因于收縮，或新的裂縫隨時間的發(fā)展源于限制收縮導(dǎo)致的拉應(yīng)力。 控制鋼筋或預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) 中的開裂 通常是 通過限制連接鋼筋中的應(yīng)力相適應(yīng)地以一個低位值增長 ，并確保 連接鋼筋對稱分布 。 約束收縮會導(dǎo)致時效性開裂 ，并逐步降低 拉伸硬化的 有利影響。 這種非線性性能使混凝土的可靠性計算復(fù)雜化 ， 主要是 由于裂縫 、拉伸硬化、徐 變和收縮。 有效荷載的特點 ，主要取決于混凝土 的性能 ，在設(shè)計階段這些 性能 往往是 不確定的 。有效荷載作用下混凝土結(jié)構(gòu)中，混凝土的收縮在許多方面都起著重要的作用。收縮。鋼筋混凝土 。開裂 。 該文件還包含一個概要的 注意事項 ，目前正在由 澳大利亞國家標準 工作組 制定 ， 以校正混凝土使用可靠性條款 AS36001994 尤其是那些涉及到收縮的條款。 k1 is obtained by interpolation from Figure in the Standard and depends on the time since the Electronic Journal of Structural Engineering, 1 ( 2021) 18 mencement of drying, the environment and the concrete surface area to volume ratio. A hypothetical thickness, th = 2A/ ue, is used to take this into account, where A is the crosssectional area of the member and ue is that portion of the section perimeter exposed to the atmosphere plus half the total perimeter of any voids contained within the section. AS3600 states that the actual shrinkage strain may be within a range of plus or minus 40% of the value predicted (increased from ? 30% in Amendment 2 to AS36001994). In the writer’s opinion, this range is still optimistically narrow, particularly when one considers the size of the country and the wide variation in shrinkage measured in concretes from the various geographical locations. Equation 1 does not include any of the effects related to the position and quality of the concrete. The same value of ?cs is predicted irrespective of the concrete strength, the watercement ratio, the aggregate type and quantity, the type of admixtures, etc. In addition, the factor k1 tends to overestimate the effect of member size and significantly underestimate the rate of shrinkage development at early ages. The method should be used only as a guide for concrete with a low watercement ratio () and with a well graded, good quality aggregate. Where a higher watercement ratio is expected or when doubts exist concerning the type of aggregate to be used, the value of ?cs predicted by AS3600 should be increased by at least 50%. The method in the Standard for the prediction of shrinkage strain is currently under revision and it is quite likely that significant changes will be proposed with the inclusion of high strength concretes. A proposal currently being considered by Standards Australia, and proposed by Gilbert (1998) [9], involves the total shrinkage