【正文】 則 QC= 2850+ 23004 402= 經(jīng)計算滿足防滑條件的罐籠最小自重均小于所選罐籠自重，防滑條件滿足要求 ,但在卸載最大件水泵電機時應適當增加配重，已滿足防滑條件下的提升。 15180。 15180。 2180。 17180。≥ 90d=90 22=1980（ mm） 2)最大靜張力和最大靜張力差 最大靜張力 (按提升最大設備計算 )Fj=Q+Q 大件 +nPkHj+n1qk(H+Hh) =5800+5350+4 24+2 (577+10)=15823kg 最大靜張力差 Fc=Qr+（ 58004656） =3994kg 據(jù)此副井提升裝置選用 4（ I） E 型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑 D=2250mm，天輪直徑 DT=2250mm，最大靜張力 215kN，最大靜張力差 65kN，摩擦輪鋼絲繩間距 300mm，提升速度 V= m/s，減速比 i=,提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量 mj=6500kg，天輪變位質(zhì)量 mt=2300kg，襯墊摩擦系數(shù)μ =。= 1nnPk=2 =式中 :n1— 尾繩鋼絲繩根數(shù) 根據(jù)以上計算，尾繩選用 85 15NATP8 4 71370 型扁鋼絲繩兩根，其主要技術參數(shù)為：鋼絲繩尺寸寬厚 =85mm 15mm，鋼絲破斷拉力總和 Qq=542021N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為 qk=。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑 dk=22mm，鋼絲破斷拉力總和 Qq=326030N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為Pk=。 5350— 卸載最大件水泵 電機重量。提矸選用 標準礦車，礦車自重 QZ=610kg，載矸量為 Qm=1800kg，每次提升一輛礦車。 最大件重量： 5350kg(主排水泵電機 ,不可拆卸件 )。 提升高度： H=577m(井筒深度 )。（主排水泵電機 ,不可拆卸件） 后期開采二 1煤時 生產(chǎn)能力： 。 最大 班下井人數(shù)： 109 人。 工作制度：年工作日 330d，每天最大班凈提升時間 16h。 主加速階段 開始時： F1=F0′ +∑ m（ a1a0） =62975+37281（ ） =63721N 終了時： F1′ =F1=63721N 等速階段 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 19 頁 開始時： F2=F1′ ∑ ma1=6372137281 =45080N 終了時： F2′ =F2=45080N 減速階段 開始時： F3=F2′ ∑ ma3=4508037281 =26440N 終了時： F3′ =F3=26440N 爬行階段 開始時： F4=F3′ +∑ ma3=26440+37281 =45080N 終了時： F4′ =F4=45080N 經(jīng)計算所選主井提升設備在初期開采七 2煤時 ,可滿足礦井七 2煤井煤炭提升任務的要求。 初加速度階段 卸載曲軌初加速時間： t0=oVoa = = 箕斗在卸載中曲軌內(nèi)的行程： h0= 正常加速度階段 加速時間： t1= 01mVVa? = ? = 加速階段行程： h1= 02mVV? t1= ? = 正常減速階段 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 17 頁 提升速度及力圖 減速階段時間： t3= 43mVVa? = ? = 減速階段行程： h3= 42mVV? t3= ? = 爬行階段 爬行時間： t4= 44hV = =6s 爬行距離： h4=3m 抱閘停車時間 t5=1s 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 18 頁 等速階段 等速階段行程： h2=Hth0h1h3h4== 式中： Ht提升高度 Ht=HHZ+HX+Hr=27730+12+= 等速階段時間： t2= 2mhV = = 一次提升循環(huán)時間 Tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ =++++6+1+12= 式中 : θ — 休止時間取 12s 提升設備年實際提升量 An′ = 3600 4 330 70. 6? ? ?? = 萬 t/a 提升能力富裕系數(shù)為 af= AnAn? = = 提升能力滿足要求 提升系統(tǒng)動力學計算 提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量 ∑ m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md =4000+2 6500+4 610+2 2300+6500+4399 =37281kg 式中： Lp—— 鋼絲繩全長 Lp=610m（包括尾繩）。尾繩選用 88 15NATP8 4 71360 型扁鋼絲繩 2根，該提升設備在初期開采七 2煤時一次安裝到位，分期服務于七 2煤和二 1煤的開采。 開采煤時主提升能力計算 礦井在初期開采七 2 煤時設計生產(chǎn)能力為 ，井筒深度 H=277m，主井提升裝置選用以開采二 1煤計算為準的 JKMD－ 4（ I） E型落地式多繩摩擦式提升機，提升容 器為平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 16 頁 JDS4/55 4Y 型標準多繩箕斗（鋼絲繩罐道）。 供電電源 提升機采用雙回路供電，一回工作，一回備用。 式中： MZ制動力矩 MJ靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩 電控設備 本提升機采用直流拖動，電控設備隨主機成套供貨。 主加速階段 開始時： F1=F0′ +∑ m（ a1－ a0） =65240+42021（ － ） =66081N 終了時： F1′ =F1=66081N 等速階段 開始時： F2=F1′－∑ ma1=66081－ 42021 =45080N 終了時： F2′ =F2=45080N 減速階段 開始時： F3=F2′－∑ ma3=45080－ 42021 =24080N 終了時： F3′ =F3=24080N 爬行階段 開始時： F4=F3′ +∑ ma3=24080+42021 =45080N 終了時： F4′ =F4=45080N 提升電動機容量驗算 等效時間 Td=α（ t0+t1+t3+t4+t5） +t2+βθ =12 （ +++6+1） ++13 12= 式中：α —— 低速運轉(zhuǎn)散熱不良系數(shù)，α = 1/2 ； 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 15 頁 β —— 停車間歇時間散熱不良系數(shù) ,β =1/3。（提升速度圖力圖見圖 22） 初加速度階段 卸載曲軌初加速時間： t0= ooVa = = 箕斗在卸載中曲軌內(nèi)的行程： h0= 正常加速度階段 加速時間： t1= 01mVVa? = ? = 加速階段行程： h1= 02mVV? t1= ? = 正常減速階段 減速階段時間： t3= 43mVVa? = ? = 減速階段行程： h3= 42mVV? t3= ? = 爬行階段 爬行時間： t4= 44hV = =6s 爬行距離： h4=3m 抱閘停車時間 t5=1s 等速階段 等速階段行程： h2=Hth0h1h3h4== 式中： Ht提升高度 Ht=HHZ+HX+Hr=57730+12+= 等速階段 時間： t2= 2mhV = = 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 13 頁 提升速度圖 一次提升循環(huán)時間 Tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+θ =++++6+1+12= 式中 : θ — 休止時間取 12s 提升設備年實際提升量 An′ = 3600 4 330 114. 1? ? ?? =56 萬 t/a 提升能力富裕系數(shù)為 af=AnAn? =5645 = 平頂山工業(yè)職業(yè)技術學院 畢業(yè)設計 說 明 書 （ 論 文 ） 第 14 頁 提升能力滿足要求 提升系統(tǒng)動力學計算 提升系統(tǒng)總變位質(zhì)量 ∑ m=m+2mz+4PkLp+2mt+mj+md =4000+2 6500+4 1212+2 2300+6500+4399 =42021kg 式中： Lp—— 鋼絲繩全長 Lp=1212m（包括尾繩）。 鋼絲繩安全系數(shù)與提升機的校驗 首繩安全系數(shù)校驗 m= qcnQ(Q Q + )kP H g? =4 3 0 7 2 0 0( 6 5 0 0 4 0 0 0 4 1 .9 6 5 9 3 .1 ) 9 .8?? ? ? ? ?=－ = 滿足要求 最大靜張力和最大靜張力差 最大靜拉力： Fj=15150kg=148kN215kN 最大靜張力差： Fc=4000kg=39kN65kN 滿足要求 預選電動機 電動機估算功率 P′ =1000KQgVj?Φ = 4000 ? ? ?? = 式中： K—— 礦井阻力系數(shù)，取 K=； Q—— 一次提升實際貨載量； Φ —— 提升系統(tǒng)運轉(zhuǎn)時，加減速度及鋼絲繩重力因素影響系數(shù)； η j—— 減速器傳動效率，η j=； 電動機估算轉(zhuǎn)數(shù) n= 60ViD? ?? = 60 ??? =據(jù)此主井絞車電機選用 Z4503A 型直流電動機， 660V， 500kW，其額定轉(zhuǎn)速為ne=611r/min，轉(zhuǎn)動慣量 md=?m2。 式中： Gd天輪的變位質(zhì)量。 1180。4時 D1= 式中： w1箕斗提升時礦井阻力系數(shù) w1= δ j靜防滑安全系數(shù) δ j= 按動防滑條件 QZ180?！?[ 1 1(1 2 )( 1) jw we???? ??]QnPkHc=D1QnPkHc = 40004 = 經(jīng)查表，當圍包角а =181176。 1180。 37180。 39180?！?90d=90 22=1980（ mm） 最大靜拉力和最大靜拉力差 最大靜拉力： Fj=Q+Qc+nPkHc=6500+4000+4 =15150kg 最大靜張力差： Fc=Q=4000kg 據(jù)此主井提升裝置選用 4（ I） E 型落地式多繩摩擦式提升機，其主要技術參數(shù)為：摩擦輪直徑 D=2250mm，天輪直徑 DT=2250mm，最大靜張力 215kN，最大靜張力差 65kN，鋼絲繩根數(shù) 4 根，摩擦輪鋼絲繩間距 300mm，提升速度 V= m/s，減速比 i=,提升機旋轉(zhuǎn)部分變位質(zhì)量 mj=6500kg，天輪變 位質(zhì)量 mt=2300kg，襯墊摩擦系數(shù)μ =。=2 根據(jù)以上計算，尾繩選用 88 15NATP8 4 71360 型扁鋼絲繩 2 根，單重 q=。=nn? Pk=42 =式中： n— 首繩鋼絲繩根數(shù) n=4 n180。其技術參數(shù)如下：鋼絲繩直徑 dk=22mm，鋼 絲破斷拉力總和 Qq=307200N，鋼絲繩單位長度質(zhì)量為Pk=。 Qj= 4 5 0 0 0 0 1 .2 1 .2 9 8 .13 6 0 0 3 3 0 1 6?????= 據(jù)此提升容器選擇 JDS4/55 4Y 型標準多繩箕斗（鋼絲繩罐道），箕斗自重 QZ=65