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AD 此處取滑閥開度為 60%，則滑閥直徑為： ???D 主要設(shè)備計算結(jié)果匯總 為了方便查閱，將計算的結(jié)果列表匯總?cè)缦? 表 19 設(shè)備計算結(jié)果匯總 項目 內(nèi)徑， m 高度 ,m 燒焦罐 稀相輸送管 再生器稀相段 再生器第二密相床 預(yù)提升段 提升管 汽提段 沉降器稀相 第六節(jié) 主要設(shè)備選擇 1 提升管反應(yīng)器 采用折疊式提升管，分為兩段：上段為進料及反應(yīng)段，下段為預(yù)提升段。 提升管直管段摩擦阻 力 2fP? 228282m0 . 0 0 4 1 k g / c )(???????????? ?? uDLP f ? 由于加速催化劑出口傘帽處轉(zhuǎn)向及出口損失引起的壓降 aP? 2424k g / c 10102??????????????）（出gNuPa? 預(yù)提升段摩擦壓降 3fP? 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 31 頁 共 38 頁 228283k g / c m0 0 0 0 ????????????? uDLPf ? 再生劑循環(huán)路線壓力平衡計算結(jié)果匯總 (見表 18) 表 18 再生劑循環(huán)路線壓力平衡計算結(jié)果匯總 推動力， kg/cm2 阻力， kg/cm2 再生器頂部壓力 再P 沉降器頂部壓力 沉P 再生器稀相段靜壓 1P? 沉降器稀相段靜壓 5P? 再生器密相段靜壓 2P? 提升管進料口以 上靜壓6P? 下滑閥以上斜管蓄壓 3P? 預(yù)提升段靜壓 7P? 下滑閥以下斜管蓄壓 4P? 預(yù)提升段摩擦壓降 2fP? 合計 提升管 aP? 預(yù)提升段摩擦壓降 3fP? 再生滑閥壓降 閥P? 閥P? 合計 + 閥P? 從上表 15 可知，再生滑閥壓降 3 5 7 5 1 0 8 ???? 閥P kg/cm2，一般要求滑閥的壓降在 ～ kg/cm2，因此，計算結(jié)果是合適的?；蛘哒f，前面計算的 3P? 和 4P? 應(yīng)當(dāng)是再生斜管的蓄壓。本設(shè)計反應(yīng) —再生壓力平 衡以再生劑循環(huán)路線為計算依 據(jù)。 ② 旋風(fēng)分離器的組數(shù) 此處選用 2 組，則入口截面積為 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 28 頁 共 38 頁 ???S 一級入口線速度為 m / s18 ??? SVu， u 在經(jīng)驗值范圍內(nèi)，故選 2 組可以滿足要求。又因在工程設(shè)計中，為了使催化劑順利滑落，應(yīng)使殼壁與水平線的夾角大于休止角，故取 40?? 176。后者一般為 34～ 36176。 由前面的計算知，提升管出口的油氣的體積流率 V 上 =,設(shè)沉降器的內(nèi)徑 D=，則 22244???? DS ? 沉降器內(nèi)的線速度為： m / ??? SVu 上 ﹤ ，所以其沉降器的內(nèi)徑 D= 可行。 預(yù)提升段的內(nèi)徑和高度 預(yù)提升段的煙氣和預(yù)提升蒸汽的流率為： km ol / ?? 則 體積流率 / 3????????V 取預(yù)提升段的線速度為 ?u ，則 ?????? uVD ? 考慮到進料噴嘴以下設(shè)有事故蒸汽進口管，入孔，再生劑斜管入口等，預(yù)提升高 度取 提升管工藝計算結(jié)果匯總，見表 16 表 16 提升管工藝計算 預(yù)提升段 反應(yīng)段 長度， m 長度， m 內(nèi)徑， m 內(nèi)徑， m 提升管總長， m 提升管沉降器 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 26 頁 共 38 頁 ① 沉降器內(nèi)徑 沉降器應(yīng)滿足：線速度不能過高，以避免催化劑帶出過多，且還要能夠容納內(nèi)旋風(fēng)分離器。 出口油氣的總流率為 ，則出口油氣的體積流率為：