【正文】 ⑵耗熱方：①焦碳脫附熱Q3=104KJ/h②外取熱催化劑升溫Q4=103（700570）=104KJ/h③待劑升溫?zé)酫5=1310103（700500）=28820104 KJ/h④干空氣升溫?zé)酫6=（700190）=104 KJ/h⑤空氣帶入水汽升溫?zé)酫7=（700190）=104 KJ/h⑥焦碳升溫?zé)酫8=18200（700500）=104 KJ/h⑦待劑帶入水升溫?zé)酫9=13101（700－500）=104 KJ/h⑧吹掃松動Q10=768（700180）=104 KJ/h⑨熱損失Q11=104 =104 KJ/h⑶供熱=耗熱 Q1+Q2=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q11104+22Gs180。（720700）=22Gs180。則取熱器總高度為8米。（絕）；溫度T=570＋273=843K 流化風(fēng)摩爾流速=PV/TR=105取熱管Φ1148則所需取熱管根數(shù)：n=（π5）=考慮裕度，取175根。h）范圍之內(nèi)。核算質(zhì)量流速=1035/（m2h）；外取熱器面積A=取熱催化劑循環(huán)量/催化劑質(zhì)量流速=。取熱催化劑循環(huán)量=取熱量/（催化劑溫差）=104/.—；；催化劑質(zhì)量流速為100—150T/（m2h℃）總傳熱系數(shù)Δt，溫差對數(shù)平均值Δt=[（720400）（570－25）]/ln（720400）/（570－25）=423℃故F=104/（423320）=如果實際傳熱系數(shù)取K=200 Kcal/（m2經(jīng)過換熱后催化劑溫降約100150℃，取150℃，即二密床層與取熱催化劑溫差150℃。根據(jù)所選取的數(shù)值計算傳熱面積。h℃）比較合適。故出再生器的總熱量Q再出Q再出=（15960+273++61++）104 =104 KJ/h ⑦剩余熱Q剩Q剩=Q可利用Q反耗 Q再出=（）104=104 KJ/h ⑧待劑含碳量CoCo Gs=G焦+CrGs Co1310103=18200+%1310103 即Co =% 取熱器的設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：104 KJ/h軟化水性質(zhì)：給水溫度25℃發(fā)生蒸汽性質(zhì)：10kg/cm2取熱器的任務(wù)是取出再生器燒焦放出的過熱量，本設(shè)計取熱負荷為：104KJ/h。表8 再生器各處吹掃及松動蒸汽項目性質(zhì)溫度Kg/h依據(jù)待生滑閥前松動蒸汽飽和180100參考經(jīng)驗稀相噴水嘴吹掃蒸汽飽和180160 參考經(jīng)驗主風(fēng)事故蒸汽嘴蒸汽飽和18060參考經(jīng)驗燃料油噴嘴蒸汽飽和18011859kg汽/噴膨脹節(jié)吹掃蒸汽飽和18018090kg汽/波組待生斜管吹掃蒸汽飽和180150參考經(jīng)驗Q5=768(－) =104 KJ/h查《化工原理書》上冊，得—700℃水汽焓值kcal/kg—180℃水汽焓值kcal/kg⑥再生器熱損失Q6Q6=582燒碳量= 582=104 KJ/h再生器散熱損失可按燃燒1kg炭散熱582KJ計算，對高溫完全再生，此值可能偏低。催化劑循環(huán)量為1310t/h，共帶入1310kg水汽。Q3=18200（720510）=104 KJ/h。V新=162500/（162500/+81250/）=V回==所以d混=+=W新=162500/（162500+81250）=W回==由原料比重查《煉油工藝圖表集》上冊1—3—3，得比重指數(shù)(APIo)=，又有粘度γ100厘沱=，查《煉油工藝圖表集》上冊1—6—8，得K=，回?zé)捰蚫420回=，查《煉油工藝圖表集》上冊1—3—3，得比重指數(shù)(APIo)=，立方平均沸點T立=Σ(γiT i1/3) 3=(6761/3+6921/3+7061/3+7231/3+7621/3)3=（++++）3=，因為T立=，℃，查《煉油工藝圖表集》上冊1—6—3，得K=，則K混=+=，根據(jù)d混=，K混=，查《石油加工工藝學(xué)》上冊焓圖，得q汽510=375 kcal/kg， K值的校正值為（2），壓力的矯正值為（+1），則q汽510=375（2）（+1）=376 kcal/kg = KJ/kg設(shè)預(yù)熱溫度為260℃查《石油加工工藝學(xué)》上冊焓圖，得q液260=150 kcal/kg，K值的校正值為（+），則q液260=150= kcal/kg =633 KJ/kg則有則有Q7 =（16250+81250）（）=103 KJ/hQ耗= +103++4750103+103=（）KJ/h根據(jù)Q供=Q耗，則 +40404103= Gs=1310103kg/h=1310t/h⑶劑油比劑油比=循環(huán)催化劑量/（新鮮原料+回?zé)捰停?1310103/（162500+81250）= 再生系統(tǒng)熱平衡計算⑴燒放熱（完全再生可認(rèn)為沒有CO）生成CO2放熱=33913=56860104 KJ/h生成H2O放熱=1262119742=104 KJ/h生成SO2放熱=89270=104 KJ/h總放熱=（56860++）104=104 KJ/h104 KJ/h則可利用熱=104=104 KJ/h⑵出再生器（再生器耗熱）①干空氣升溫?zé)酫1Q1=干空氣空氣比熱（出再生器溫度主風(fēng)入再生器溫度）主風(fēng)入再生器溫度根據(jù)主風(fēng)主風(fēng)入再生器溫度來確定：主風(fēng)機出口溫度T出按如下計算 ：T出=T入（P出/P入）(k1)/(kη)式中：T出，T入—主風(fēng)機出口，進口溫度，KP出，P入—主風(fēng)機出口，進口壓力，kg/cm2K—絕熱系數(shù)，取K= ；η—多變效率，—，取η=則有：T出=288（）（）/()=477K=204℃考慮溫降取190℃， KJ/kg則有Q1=（720190）=15960104 KJ/h② 空氣中帶入水升溫?zé)酫2Q2=空氣帶入水水蒸汽比熱（出再生器溫度入再生器溫度） KJ/所以Q2=（720190）=273104 KJ/h。Q3 = Gs煙氣比熱(720510)+Gs水蒸汽比熱(720510)= Gs1031(720510)+ Gs103(720510)= 103Gs KJ/hQ供= Q1+Q2+Q3=231103Gs+40404103+103Gs=（ +40404103）KJ/h(2)耗熱方：①反應(yīng)熱Q4由于目前國內(nèi)的設(shè)計多采用催化碳的方法，故本設(shè)計也采用催化碳的方法催化碳=總碳－附加碳－可汽提碳總碳=（再生燒去焦碳總的量）附加碳=新鮮原料量殘?zhí)?（重）=1300000103247。⑥總干煙氣量總干煙氣量=CO2+SO2+O2+N2理+N2過=++++= kmol/h則總干煙氣的質(zhì)量流率=44+64+32+28+28 =⑦總濕煙氣量總濕煙氣量=CO2+SO2+O2+N2理+N2過+空氣帶入水量+生成水量=++++++631=則總濕煙氣的質(zhì)量流率=44+64+32+28+28+18+63118= kg/h⑧濕煙氣組成表6 煙氣量及組成數(shù)據(jù)組 分流 量相對分子量組成（mol）﹪Kmol/hKg/h干煙氣濕煙氣CO244SO2O26432N228總干煙氣生成水汽6311135818主風(fēng)帶入水汽18總濕煙氣⑶ 物料平衡核算總干空氣量+焦碳量=+18200=總干煙氣量+生成水汽量=+11358= kg/h則總干空氣量+焦碳量=總干煙氣量+生成水汽量，即物料平衡，上述計算顯然正確燒焦耗風(fēng)指標(biāo)=總濕空氣量/燒焦量=[m3/kg焦]煙風(fēng)比=總濕煙氣量/總濕空氣量=注：公式里的濕煙氣不包括各項吹入水蒸汽量 反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡計算表7 進入反應(yīng)系統(tǒng)的水汽表項 目性 質(zhì)溫度℃Kg/hKmol/h依 據(jù)新鮮原料霧化蒸汽回?zé)捰挽F化蒸汽預(yù)提升蒸汽汽提蒸汽汽提段錐底松動蒸汽再生滑閥松動蒸汽再生滑閥吹掃蒸汽膨脹節(jié)吹掃蒸汽提升管上段采樣口吹掃提升管下段采樣口吹掃上進料事故蒸汽嘴吹掃下進料事故蒸汽嘴吹掃防焦蒸汽安全閥吹掃蒸汽再生催化劑帶入蒸汽再生催化劑帶入煙氣過熱蒸汽飽和蒸汽過熱蒸汽4001807207208125220250192180484848481509001Gs10進料5%回?zé)?%經(jīng)驗經(jīng)驗96Kg汽/閥經(jīng)驗24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口武漢煉油廠武漢煉油廠05KgH2O/tCAT1kg煙氣/t CAT注：以Gs（t/h）來表示催化劑循環(huán)量，通過計算來確定催化劑循環(huán)量和劑油比。= kg/h= kmol/h則燒碳量=() 93%=燒氫量=() 7%=1262kg/h =631 kmol/h(2) 燒焦需空氣量和燃燒產(chǎn)物量①理論耗O2量碳生成二氧化碳耗氧量=1= kmol/h氫生成水耗氧量=631= kmol/h硫生成二氧化硫耗氧量=1= kmol/h理論耗氧量=++= kmol/h= kg/h②燃燒產(chǎn)物量碳生成CO2量= kmol/h= kg/h氫生成H2O量=631 kmol/h=11358 kg/h硫生成SO2量=③理論干空氣量理論氮氣量=79/21=理論干空氣量=32+28=235947 kg/h空氣相對分子量=235947247。＞110181。40～80181。3 設(shè)計計算 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)處理量：130萬噸/年，年開工按8000小時計，其它數(shù)據(jù)見表5表1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表處理量t/a1300000焦碳產(chǎn)率%煙氣中氧氣量%焦中氫碳比（重）7/93空氣相對濕度%56大氣溫度℃15大氣壓力KPa101再生劑含碳量%表2 原料和產(chǎn)品性質(zhì)項目原料油汽油柴油回?zé)捰捅戎豥204恩氏蒸餾10﹪9323640330﹪11225541950﹪13228643370﹪15231745090﹪173349489殘?zhí)?w﹪回?zé)挶龋害?00（厘斯）苯胺點表3 產(chǎn)品收率產(chǎn)品總氣體汽油柴油焦炭合計產(chǎn)率w﹪100表4 氣體組成組分H2H2SC01C02C=2C03w﹪組分 C=3 IC04NC04C=41IC=4TC=42C=42w﹪表5 催化劑組成孔體積骨架密度充 氣密 度篩分組成 wt﹪ml/gg/mlg/ml＜20181。（2）酸性水處理裝置分餾塔頂油氣分離器，氣壓機出口油氣分離器，以及穩(wěn)定塔頂油水分離器均產(chǎn)生酸性水，在工藝流程上考慮分餾塔頂油氣分離器分出的酸性水作為富氣水洗用，不足部分由污水汽提裝置處理后的凈化水補充，氣壓機出口油氣分離器以及穩(wěn)定塔頂油氣分離器的酸性水自壓送污水汽提裝置進行處理。（1）廢氣及粉塵防治使用CO助燃劑，降低CO在煙氣中的含量，使用SOX轉(zhuǎn)移催化劑回收煙氣中的硫，減少環(huán)境污染。渣油催化裂化的環(huán)保治理技術(shù)是渣油催化裂化技術(shù)一個不可分割的主要組成部分。該機的性能 入口流速：1550m3/min ； 入口壓力： 出口壓力： MPa ； 軸功率 ：5603KW 環(huán)境保護渣油催化裂化的環(huán)保問題是由其原料的特殊性決定的。開工時采用電啟動主風(fēng)機，正常生產(chǎn)時靠透平作功帶動主風(fēng)機和發(fā)電機。通過透平回收煙氣的勢能作功之后煙氣的勢能還很高，故還需進一步設(shè)置余熱鍋爐以吸收煙氣的顯熱。延期通過二級旋風(fēng)分離器進一步除去催化劑粉塵之后，送入主風(fēng)系統(tǒng)。 能量回收根據(jù)設(shè)計條件，煙氣從再生頂部出來的溫度在700℃左右，（表）左右。外集氣室結(jié)構(gòu)簡單，耐高溫，可以避免原來內(nèi)集氣型結(jié)構(gòu)復(fù)雜，高溫下受壓力影響大，容易變形斷裂等缺陷。（7） 氣提段擋扳式選擇十層環(huán)型擋扳，空氣分布器采用分布管結(jié)構(gòu)。設(shè)計采用Y15催化劑，使用鈍化劑液收效果提高，氣體及焦碳產(chǎn)率下降。（4） 為加強原料霧化效果，采用喉管式高效進料霧化噴嘴，控制出口線速度達7090%m/s可使油滴分離為平均直徑小于100微米的霧滴，同時，改善油劑接觸，適當(dāng)加大進料的霧化蒸汽量，改善原料的霧化條件。提升管采用上下回徑，出口安裝T型快速分離器，以終止避免裂化二次反應(yīng)，縮短劑油接觸時間。（2） 采用帶有預(yù)混合管的高效燒焦罐再生器，進一步強化催化劑再生，%以下，充分發(fā)揮催化劑的選擇性。 裝置設(shè)備的特點（1） 由于原料的性質(zhì)，決定了裝置屬