【正文】 中 進料霧化 ② 1260 預(yù)提升 667 膨脹節(jié)吹掃 34 事故蒸汽吹掃 50 合 計 565011 油 +氣合計 / / ① 按每噸催化劑帶 1kg 煙氣計算。 表 12 出方物料 項目 Kg/h 相對平均分子量 Kmol/h 裂化油 103 30 汽油 22103 100 220 輕柴油 103 200 126 重柴油 103 300 回煉 油 63103 350 180 煙氣 29 水蒸氣 2021 18 催化劑 +焦炭 103 / 損失 ① 30 合計 565051 油 +氣合計 / / ① 損失按裂化氣計算。 表 13 反應(yīng)器熱平衡匯總 供熱， 104kJ/h 吸熱， 104kJ/h 循環(huán)催化劑 反應(yīng)熱 水氣升溫熱 吸收熱 散熱損失 原料升溫熱 合計 合計 再生器主要附件 再生器的主要部件如圖 2 所示，其 主要部件有燒焦罐、稀相輸送管、再生器 稀相段、再生器第二密相床、再生器內(nèi)旋風分離器，它們的工藝設(shè)計計算如下： 燒焦罐設(shè)計 由經(jīng)驗知，在采用高溫 CO 完全燃燒時，燒焦罐內(nèi)線速度為 ， 設(shè)燒焦罐的溫度為 680℃ ，進風出壓力為 ，則可由 nRTPV? 求出主 風進口的體積流率 /2732736802 2 . 41 5 2 5 . 9 233 ????????V 假設(shè)此燒焦罐的內(nèi)徑為 ，則 燒焦面積 22 = ???? DS 此時燒焦罐內(nèi)的線速 度 m / ??? SVu ﹥ ，故 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 16 頁 共 38 頁 此假設(shè)不合理， 假設(shè)假設(shè)此燒焦罐的內(nèi)徑為 ， 則 燒焦面積 222 ????? DS 此時燒焦罐內(nèi)的線速度 m / ??? SVu 可 見取 D = 合理 ,則此燒焦罐的內(nèi)徑為 D =。故 取稀相輸送管的內(nèi)徑 D = 合理。取 t = ,? =25kg/m3（經(jīng)驗值）， 又因 A =，所以， 3?? ????? ?A WH 又因稀相輸送管的經(jīng)驗高度為 ～ ，故此值 H = 合理。 對于再生器稀相段高度，可以利用輸送分離高度 )(TDH 來求，查《石油煉制工程》有： ) xp ()( ?? ?????? fT uDT D H ，式中， TD 為床徑 fu 為氣體線速，又因 TD =， fu =，則 ) xp()( ?? ???????T D H 解以上方程有 ?TDH 此計算的 TDH 值與實 際生產(chǎn)中的值相差甚遠，只有滿足下式時，才能較好的符合 ?? 理實 TDHTDH ，則 ?實TDH 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 18 頁 共 38 頁 又考慮到由一級旋風分離器到再生器的頂部的距離一般為 ，則 整個稀相段的高度為 ???實T D HH 再生器第二密相床 主風量約有 10%進入第二密相床，帶走催化劑再生后的煙氣，同樣 ，可以利用 nRTPV? 來計算此時的體積流率，此時第二密相床內(nèi)的溫度為 720℃ ，壓力為 ，則體積流率 1 . 1 5 m 3 / s1 0 3 m 3 / h4 . 1 4% 4 7 8?????????V 因第二密相床內(nèi)的線速度在 ～ ，故設(shè) u =，則 煙氣通過的面積為 22244???? DS ? 又因稀相輸送管所占的面積為 22 ?? DS ?稀 則第二密相床內(nèi)徑為 ??????? ）（）（ 稀? SSD 同 樣，對于第二密相床的高度，也可以利用???AWH計算，催化劑在第二密相 床內(nèi)的停留時間為 45s，則催化劑藏量為 3 ????W 取 ? =220kg/m3，則 ????? ?AWH 再生器第二密相床與稀相輸送管的過渡段 由于小密度催化劑的休止角小于大密度的催化劑 的休止角，前者年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 19 頁 共 38 頁 一般為 32176。故取催化劑的平均休止角為 34176。則 240tan ?? h? 解之有 h= 再生器內(nèi)旋風分離器 表 14 PV 型旋風分離器尺寸 項目 一級 二級 入口面積， m2 料腿直徑， mm φ 42612 φ 16810 料腿內(nèi)截面積，m2 再生器的旋風分離器采用多組兩級串聯(lián)方式，又因 PV 型旋風分離器的結(jié) 構(gòu)簡單，襯里易于施工，檢修方便，其長徑比大，且長徑比可通過優(yōu)化設(shè)計靈活 調(diào)整。 其工藝尺寸見表 14。 ① 計算旋風分離器組數(shù) 選用兩組旋風分離器，則一級入口面積 1S 為 21 0 .5 3 8 m20 .2 6 9 ???S 一級入口線速度 / s ??? SVu 由《催化裂化工藝設(shè)計》知，一級入口線 度一般在 20～ 23m/s，且最大不超過過 25m/s，因 此，取 2 組旋風分離器是合理的。 ② 再生器內(nèi)旋風分離器壓降 旋風分離器內(nèi)的壓力平衡圖如圖 4： 一級旋風分離器壓降 1P? )(2=21氣平 ?? ?? KguP m/ ?u uK ?? 3kg/?氣? 由于燒焦罐稀相管出口設(shè)有 T 型快速分離器，其 效率為 80%，則稀相管中 圖 4 旋風 分離器壓力平衡圖 催化劑循環(huán)量為： kg / h10109 333?? ?????G 則 33 kg / )( ?? ????固? 3k g / ???平? 3 . 3 4 k p ak g / )( 221????????? P 二級旋風分離器壓降 2P? k p g / 0 5222222????????? 氣?guP ③ 料腿長度 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 21 頁 共 38 頁 Ⅰ 一級料腿長度應(yīng)﹥ 13?H 32211213 )( ? ?? 閥PHHPPH ????? ? 2121 k g / 4 0???? PPP 對于稀相管密度的確定，取床面 3m的平均密度 =10一級旋風分離器入口催化劑濃度，查《石油加工工藝學(xué)》有，當 ?? ?時，u kg/m3,則 31 kg / ????? 取床面 3m 以上至旋風分離器入口的平均密度 =一級旋風分離器濃度，則 32 k g / ????? 311 k g / 4 92 4 0 )( ?????????H 322 k g / m3 3 02 2 ????H 一級料腿密度 3? 取 465kg/m2 (經(jīng)驗值 )， 閥P? 取 35kg/m2（因為用的是全覆蓋翼 閥），則 3 ?????H 一級料腿最小長度為 +1= 一級旋風分離器入口中心線至灰斗底端的距離為 ，則一級料腿實際長度為 +=﹥ ，故完全可以滿足一級料腿壓力平衡的需要。 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 22 頁 共 38 頁 ④ 核算料腿負荷 Ⅰ 一級料腿負荷 按 T 型旋風分離器效率 80%計，隨煙氣帶走的催化劑全部進入旋風分離器，且完全在一級內(nèi)回收下來，則通過一級料腿的固體流量 kg / %2021437 3 ????G 一級料腿截面積為 2m2 5 2 ???S ，則 一級料腿質(zhì)量流率 skg / 2 ??? Ⅱ 二級料腿負荷 按一級旋風分離器的回收率 為 90%計，則通過二級料腿的固體的流量 k g / s4 2 ???G 二級料腿截面積為 2m0 3 4 1 7 ???S 二級料腿質(zhì)量流率 skg / 2?? 提升管及主要附件 提升管反應(yīng)器部分的簡圖如圖五，該部分的 工藝設(shè)計計算包括提升管進料處的壓力和溫度、 提升管內(nèi)徑、提升管長度、提升管總壓降、預(yù)提 升段的內(nèi)徑和高度、提升管沉降器、反應(yīng)旋風分 離器等。 圖 5 提升管反應(yīng)器 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 23 頁 共 38 頁 ② 溫度 加熱爐出口溫度為 350℃ ，壓力為 ， 此時原料油處于液相狀態(tài)。 油、蒸汽升溫和催化劑吸熱的熱量計算見表 15 表 15 油和蒸汽的熱量計算 物流 流量 進 出 溫度， ℃ 焓， kg/kJ 熱量， kJ/h 溫度， ℃ 焓， kg/kJ 熱量， kJ/h 原料油 126103 350(l) 11501104 T（ g） I1 123103I1 水蒸氣 2021 183 2780 104 T I2 2021I2 油和水蒸氣共吸熱量 = ) 5 92 0 1 1() 1 5 0 1101 2 6( 42413 ?????? II ， 而催化劑和煙氣由 640℃ 降至 T℃ 所放熱量為： 放熱量 )6 4 0( 3 7)6 4 0(0 9 3 7 3 TT ????????? ，式中， 和 分別是催化劑的密度和煙氣的密度。 提升管內(nèi)徑 提升管內(nèi)徑為 D =，則提升管截面積為 22 ?? DS ? 圖 6 提升管進料處的溫度 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 24 頁 共 38 頁 則提升管下部氣速可以求出，由前面的物料平衡可知，油和蒸汽的總流率為 ,所以下部的體積流率為： /s3 . 5 7 m/s1 2 8 6 3 . 8 7 m27333 ????????下V 則 m / ??? SVu 下下，又因提升管入口線速度一般在 4～ 7m/s，故取 D = 可行。 提升管長度 提升管內(nèi)的平均氣速為： m / )( ??? ）（ 下上 uuu 取提升管內(nèi)的停留時間為 ，則提升管的長度為： ????? uL 提升管總壓降 提升管總壓降包括靜壓 hP? ，摩擦壓降 fP? 及出口、轉(zhuǎn)向等損失 aP? ，各項的計算分別如下： ① hP? 取提升管內(nèi)的密度 3/50 mkg?? （經(jīng)驗值），則 1 2 . 8 k p a1 3 0 0 k g / m2650 3 ???????? hP h ? ② fP? 年加工 50 104重油催化裂化反應(yīng) — 再生系統(tǒng)的生產(chǎn)工藝設(shè)計 第 25 頁 共 38 頁 282????????