【正文】 (a) Armacor C。表面磨損形態(tài)是一種典型的兩體磨料磨損。（ b） Armacor M: 微觀 組織由 硼化鉻（ A 和 C），鐵和鉻固溶體 (C)組成 . 磨料磨損性能 圖 2 顯示 了兩種涂層 磨料磨損試驗(yàn) 的 結(jié)果 。這很有可能是因?yàn)槟踢^程中散熱方向不同造成的。那也就是說， Armacor C 粉末涂層顯微結(jié)構(gòu)由 鉻硼化物（ A 和 C） ，鐵和鎳固溶 體 （ B ） ，及 最后凝固的 共晶（ D） 組成。用于磨損試驗(yàn)的樣品經(jīng)過等離子弧雙層噴涂處理以降低與母材的稀釋率。 表 3 等離子轉(zhuǎn)移弧焊涂層性能 樣本 稀釋率（％） 表面硬度 復(fù)合面硬度 基體硬度 熱影響區(qū)硬 度 Armacor C 7 571（ 501～ 650） 508 (481– 544) 449 (410– 484) 504 (457– 534) Armacor M 11 785 (699– 864) 814 (711– 960) 704 (634– 781) 428 (401– 440) 3 結(jié)果與討論 微觀結(jié)構(gòu)評價 表 3 總結(jié)了等離子弧焊涂層 的基本性能。每層 1 毫米分為 10 份。 27 涂層性能 按照一般的拋光步驟將涂層樣品進(jìn)行拋光。等離子弧表面焊接后用電極放電切割將帶有等離子弧焊堆積物的針切割成合適長度的磨損試樣。 線速度 ， 總滑動距離為 8620m。樣品在實(shí)驗(yàn)前用 800 號的砂紙打磨。負(fù)載選擇 為 3 公斤 。用作初步研究的等離子轉(zhuǎn)移弧實(shí)驗(yàn)參數(shù)如表 2 所示。用比重瓶測量該種粉末的密度。但是，變質(zhì)合金層的耐磨性更多的依賴于合金層的硬度和顯微組織，而不是非晶表面結(jié)構(gòu)的形成。這種表層結(jié)構(gòu)只有幾納米厚并且引起了低的摩擦系數(shù)。所以將其 應(yīng)用于本次調(diào)查研究 中以并學(xué)習(xí)堆焊層的 性能。非晶態(tài) 。它也表明，磨損率和摩擦系數(shù) 是外加應(yīng)力的函數(shù)。討論各種堆焊層在凝固過程中顯微組織的發(fā)展。 堆焊金屬性能穩(wěn)定， 復(fù)合工藝簡單實(shí)用 （ 2） 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：與亞共晶和共晶成分的高鉻鑄鐵相比，過共晶高鉻鑄鐵耐磨復(fù)合層具有較好的耐磨料磨 損和較好的工藝性能 二、存在問題及解決辦法 實(shí)驗(yàn)室的腐蝕劑不適合本試樣。 2 研究目的及內(nèi)容 本文主要研究高頻堆焊情況下高鉻鑄鐵 /Q235復(fù)合中的亞共晶、共晶、過共晶組織高鉻鑄鐵的耐磨性能。在復(fù)合層堆焊過程中采用高頻堆焊工藝， 熔深淺、稀釋率低，加熱快，效率高， 工藝簡單實(shí)用。 18 參考文獻(xiàn) [1] 吳振卿 , 張治青 . 高鉻鑄鐵復(fù)合耐磨層耐磨性能的研究 . 鑄造設(shè)備研究 , (02) (2021), 5356 [2] 沙成斌 , 湯文博 , 孫玉福 , 劉榮 , 崔金鶴 . 熔劑對高頻熔覆耐磨覆層工藝性能的影響 . 熱加工工藝 , 35(15)( 2021), 108111 [3] 子澍郭海波 . 亞共晶高鉻白口鑄鐵不抗磨的原因 . 現(xiàn)代鑄鐵 , 5 (2021), 210215 [4] 熊博文 , 吳振卿 , 張軍 . 載荷對高鉻鑄鐵磨料磨損的影響 . 熱加工工藝 , (5)(2021),3541 [5] 王娟 . 表面堆焊及熱噴涂技術(shù) . 北京：化學(xué)工業(yè)出版社 , 2021. 7 [6] 張合超 , 閆興義 . 焊料成分對 高 頻堆焊性能 的影響 . 鐵道機(jī) 車車輛工人 , (12)( 2021)3334 [7] 趙中玲 . 高鉻鑄鐵磨損性能的研究 . 黑龍江交通科技 , (5)(2021) [8] 鄭中甫 , 孟祥東 , 張茂勛 , 何福善 . 碳含量對高鉻鑄鐵性能的影響 . 熱加工工藝 , (9) (2021) [9] 楊威 , 魏建軍 , 黃智泉 . 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