【正文】 一般來說，對于轎車和輕型卡車，其踏板力 Pt 可取： 較輕的踏板力： Pt ≤100N 較重的踏板力： Pt ≥130N 離合器踏板位置高度及其形成對踏板力的影響也要考慮，因踏板離地板高且行程大的車輛，操作離合器時，腳要完全離開地板，大腿要抬離坐椅。踏板最佳行程受許多因素影響，其中要考慮人群應從 5%分位的女性到 95%分位的男性。 離合器的踏板位置、行程、和踏板力 踏板位置 離合器踏板的操縱通常設計為由左腳控制，因此，踏板的最佳位置應和左腳保持處在一條直線上最為舒適，為此，離合器踏板在車內(nèi)的位置就要更偏左，它給車內(nèi)左側留下的橫向 剩余空間要小一些。 液壓式傳動操縱的工作原理簡單：踩下踏板，由主缸產(chǎn)生的油壓經(jīng)管路傳輸至分缸，由分缸中的推桿推動分離叉使離合器分離。輕便包括兩個方面，一是加在離合器踏板上的力不應該過大，另一方面是應該有踏板形成的校核機構。 本章小結 本章介紹了扭轉減振器的特性以及扭轉減振器的參數(shù)選取，對減振彈簧 的尺寸進行了確定 ， 還對從動片相對從動盤轂的最大轉角、限位銷與從動盤缺口側邊的間隙、限位銷直徑、從動盤轂缺口寬度及安裝窗口尺寸進行了詳細的計算， 并且列出了必要的公式。 從動盤轂缺口寬度及安裝窗口尺寸 為充分利用減振器的緩沖作用，將從動片上的部分窗口尺寸做的比從動盤轂上的窗口尺寸稍大一些，如圖 所示。d 39。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 25 減振彈簧的總變形量 Pl c?? （ ） = 減振彈簧的自由高度 0 minl l l? ?? （ ） = 減振彈簧的預變形量 39。代入數(shù)值，得 1d =，符合上述要求。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 24 P總 =RTj1 （ ） 式中 ， P總 的計算應按 Tj的大者來進行 P總 =5650N 每個彈簧工作壓力 PP Z? 總 （ ） =706N 減振彈簧的尺寸確定 在初步選定減振器的主要尺寸后，即可根據(jù)布置上的可能來確定和減振彈簧設計的相關尺寸。這樣，在傳遞同樣大小的極限轉矩它將降低減振器的剛度，這是有利的，但預緊力值一般不應該大于摩擦力矩否則在反向工作時，扭轉減振器將停止工作。 m/rad。如果傳動系發(fā)生扭轉共振，將會使傳動系零件的應力成倍增加，而這種應力具有交變的性質(zhì)，會使傳動系零件的疲勞壽命大大下降。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 22 轉矩角度滑行驅(qū)動級扭轉剛度彈簧預緊花鍵有間隙4級 阻尼 第 4 章 扭轉減振器的設計計算 汽車傳動系扭轉振動減振器，按其所在位置可分為兩類：一類裝在從動盤總成中，另一類裝在飛輪處。 39。39。寬度系數(shù) 1? ， 2? 為 1101 ()enrr?? ??? ? （ ） 22 1 ()e nrr?? ??? ? （ ） 代入數(shù)值 1? =， 2? =。故 11ab? ? ?? ?? == 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 20 ⑵ 求離合器徹底分離時分離軸承的載荷 2P 膜片彈簧小斷分離軸承處有分離軸承力與膜片彈簧壓盤接觸處的變形 1? 和 2P 的關系式 ： 2112 21 1 1 1 1 1 1ln {( ) [ ( ) ] }6( 1 ) ( ) ( ) 2RrddfEh R r R rP H d H hu R r r r R r R r? ? ?? ??? ? ? ?? ? ? ? ? （ ） 取 11d??? =，代入數(shù)值得 2P =。根據(jù)圖 膜片彈簧特性曲線圖，設 ? ?h rRPP E 42211 1116?? ??? ）（ （ ） 11 h??? （ ） 式中 ， 1P — 工作壓力； E — 彈性模數(shù)，鋼材取 E =105 aMP ； ?— 泊松比，鋼材取 ? =； H— 碟簧部分內(nèi)截錐高； 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 19 1?— 大端變形； 整理上面兩式得： 111 1 1 1 1l n 12Rr H R r H R rph R r h R r?????? ? ? ???? ? ? ???? ? ? ?? ? ? ??? （ ） 把有關數(shù)值代入上式，得 1P =3015 1P （ ） ?1 =?1 （ ） 1P = 1? 21? + 31? （ ） ⑴ 確定彈簧工作點的位置 取離合器接合時大端變形量 1? =， H= 由 式 （ ） 、（ ）算得 膜片彈簧壓緊力： 1P =5304 校核后備系數(shù)： ? = T ZRpeCCmax1? （ ） 式中 ， 332213c DdR Dd??? ?=， cZ =2。 ? ? ? ?224Wwwz D d???? （ ） 式中 ， w — 單位摩擦面積滑磨功； ??w — 許用值，本次設計車型 ??w =； 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 18 W — 汽車起步時離合器結合一次所產(chǎn)生的總滑磨功； 總滑磨功可根據(jù)下式計算： 2 2 22201800e a rgn m rW ii? ??? ????= （ ） 式中 ， r — 為輪胎的滾動半徑； am — 汽車總質(zhì)量 ， am =9545kg； gi — 汽車起步時所用變速器擋位傳動比 ， gi =； 0i — 主減速器傳動比 ， 0i =； en — 發(fā)動機轉速 ， en =3000 r/min； 車論的滾動半徑為 2r Fdr ??= （ ） 式中 ， F — 計算常數(shù)，子午線胎 F = ； d— 車 輪 半徑，本設計中 d =750 mm； 綜上所述并代入數(shù)值，得 W =， w =。 膜片彈簧的校核 外徑的校核 摩擦片外徑 D 的選取應使最大圓周速度 DV 不超過 65～ 70m/s。本次設計選取 er =12。 代入數(shù)值得 d = ，本次設計選取 r0 =30 ， rf應大于 r0 ，選取 r0 = 44。 代入數(shù)值得 ? =，本次設計取 ? =13。此外，當 H， h 及 rR 等不變時，增加 R 將有利于膜片彈簧應力的下降。從材料利用率的角度，比值在 ～ 時，碟形彈簧儲存彈性的能力為最大，就是說彈簧重量的利用率好。 膜片彈簧基本參數(shù)的選擇 膜片彈簧尺寸計算可參考圖 中所示去設計計算。摩擦因素 f=～ ，取 f=。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 15 表 干式離合器摩擦片尺寸系列 （ mm） 外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b 外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b 160 110 300 175 180 125 325 190 200 140 350 195（ 190） 225（ 220） 150 380 205 250（ 254） 155（ 150） 405 220 280 165（ 180） 430 230 摩擦因素、摩擦片數(shù)、離合器間隙的選取 摩擦片的摩擦因素 f 取決于摩擦片所用的材料及其工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。 (1) 摩擦片外徑 D，可根據(jù)發(fā)動機最大功率選取 mmAD T e m a x ?? （ ） 式中 ，一般載貨汽車 A=36（單片） ，本次設計取 D =325。本設計摩擦片材料選取粉末冶金材料。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 14 第 3 章 膜片彈簧的設計與計算 離合器主 要參數(shù)的選擇 后備系數(shù) 后備系數(shù) β 是離合器設計中一個重要的參數(shù)反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉矩的可靠程度。這就取決于制造和裝配質(zhì)量、黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 13 結構設計和使用狀況。 （ 9）具有足夠的強度和良好的動平衡，以保證其工作可靠、使用壽命長。 （ 5）應有足夠的吸熱能力和良好的通風散熱效果，以保證 工作溫度不致過高，延長其使用壽命。 為了保證離合器具有良好的工作性能，設計離合器應滿足如下基本要求： （ 1）在任何行使條件下，既能可靠地傳遞發(fā)動機的最大轉矩，并有適當?shù)霓D矩儲備，又能防止傳動系過載。本設計選取了此種情況。 2 2 2Hh?? 如圖 中 2 ＜ hH ＜ 22 的曲線，彈簧的特性曲線中有一段負剛度區(qū)域，既當變形增加時，載荷反而減小。變形 λ 總是不斷增加。碟簧部分的彈性形變特性和螺旋彈簧的不一樣，它是一種非線性的彈簧。 當離合器蓋總成隨飛輪轉動時 (構成離合器主動部分 ),就通過摩擦片上的摩擦轉矩帶動從動盤總成和變速器一起轉動以傳遞發(fā)動機動力 .要分離離合器時 ,將離合器踏板踏下 ,通過操縱機構 ,使分離軸承總成前移推動膜片彈簧分離指 ,使膜片彈簧呈反錐形變形，其大端離開壓盤，壓盤在傳動片的彈力作用下離開離合片，是從動盤總成處于分離位置，切斷發(fā)動機動力傳遞 [3]。飛輪和壓盤之間為從動盤總成，它作為從動件通過摩擦接受由主動件傳來的輸入轉矩，并通過其中間的從動盤轂花鍵輸出轉矩。前者是以駕駛員的肌體作為惟一的操縱動力，后者是以發(fā)動機驅(qū)動的空氣壓縮機作為主要操縱動力，而以人力作為輔助和后備的操縱動力。為了避免共振，緩和傳動系統(tǒng)所受的沖擊載荷，提高零件的壽命，通常在各種轎車，貨車的傳動系中都裝有扭轉減振器。具有軸向彈性的從動盤結構大致有整體式、分開式和組合式幾種。發(fā)動機轉矩即靠飛輪與主動盤面之間的摩擦作用而傳到從黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 10 動盤上，在由此經(jīng)過變速器的第一軸和傳動系統(tǒng)的中一系列部件傳給驅(qū)動輪。 按其分離軸承運動的方向可分為推式和拉式兩種。⑶高速旋轉時，彈 簧壓緊力降低很少，性能較穩(wěn)定；而圓柱螺旋彈簧壓緊力則明顯下降。其次還有斜置拉式螺旋彈簧離合器、金屬陶瓷離合器、濕式離合器。 周置式離合器主要用在商用 載重汽車上，螺旋彈簧沿著壓盤的圓周作同心圓布置：中央彈簧離合器，采用 1~2 個圓柱螺旋彈簧或用一個矩形斷面的錐形螺旋彈簧做壓簧并布置在離合器正中間的結構形式，稱為中央離合器。 本文研究的主要內(nèi)容 本設計的 主要 內(nèi)容： （ 1）離合器類型的選擇； （ 2）各部件參數(shù)的選擇； （ 3）各部件的參數(shù)計算各部件的設計； （ 4）總體布置； （ 5）圖紙的繪制。 CSC 的表面光潔度較鑄鋁件好，有助于延長從動缸的密封壽命。它的纖維分布均勻，是隨機分布的，尺寸穩(wěn)定性好、收縮率低、約為 %。此外，由于采用石棉基摩擦后可用較小的摩擦面積，因而可以減少摩擦片數(shù)，這是由多片離合器向單片離合器轉變的關鍵。此外，油也容易把金屬盤片粘住，不容易分離。 現(xiàn)今所用的盤式離合器的先驅(qū)是多片盤式離合器，它是直到 1925 年以后才出現(xiàn)的，多片離合器最主要的優(yōu)點是在汽車起步時離合器的結合比較平順，無沖擊。它的原型設計曾裝在德國戴母勒公司的鋼制車輪的小汽車上。 近年來濕式離合器在技術上不斷的改進，在國外某些重型牽引汽車和自卸汽車上又開始采用多片濕式離合器。 對于重型離合器，由于商用車趨于大型化，發(fā)動機功率不斷加大，但離合器允許加大尺寸空間有限，離合器的使用條件日酷一日，增加了離合器扭轉能力，提高其使用壽命，簡化操作，已成為重型離合 器發(fā)展的