【正文】 具體布置應該以人體左右對稱為準向左偏移80～ 100mm，作為離合器踏板中心線的位置。這樣，當?shù)孛鎮(zhèn)鱽頉_擊時，開始只有部分彈簧參加工作，剛度較小，有利于緩和沖擊。本設計選取 2D =12。本設計采用第一類。 12111r rfRr???? ? （ ） 取 1 f??? = 則 39。 r1應略大于 r且接近 r ， R1應略小于 R 且接近 R 。對于汽車離合器膜片彈簧，設計上并不要求儲存大量的彈性能，而是根據(jù)結構布置與分離力的需要來決定，一般 rR 取值為 ～ 。代入數(shù)值 d=190。 所謂使用可靠，指的是離合器機構或零部件在預定期內(nèi)一直能正常工作。因為可利用其負剛度區(qū)，達到分離離合器時載荷下降、操縱省力的目的。當發(fā)動機工作帶動飛輪和壓盤一道旋轉時，通過壓盤上壓緊彈簧產(chǎn)生的工作壓力所形成的摩擦力，帶動從動盤總成旋轉，完成轉矩的輸出。 從動盤：主要由從動片、摩擦片、從動盤轂等三個基本部件組成。中央彈簧的壓緊力通過杠桿系統(tǒng)作用于壓盤，并按杠桿比放大，因此可用較小的彈簧力得到足夠大的壓盤壓緊力。 離合器執(zhí)行系 統(tǒng)的使用環(huán)境非常惡劣，長時間的經(jīng)受高溫，而且又暴露在壓力油和潤滑劑中。據(jù)報道，這種離合器有著良好的起步能力，其使用壽命可達干式的 5~6 倍?？梢哉f，從目前 到將來離合器這一部件將會伴隨著內(nèi)燃機一起存在，不可能在汽車上消失。 。對已有學術成果的介紹、評論、引用和注釋，應力求客觀、公允、準確?！保ㄋ沟俜冶疚难芯苛穗x合器及其操縱機構系統(tǒng)的結構知識、設計理念及方法等。因此，提高離合器的傳扭能力、提高其使用壽命、簡化操作已成為離合器目前發(fā)展的趨勢。 在油中的盤式離合器， 摩擦片 直徑不能太大，以避免在高速時把油給甩掉。 多年的實踐經(jīng)驗和技術 上的改進以及材料的日新月異，使人們逐漸趨向于首選單片干式摩擦離合器因為它具有從動部分轉動慣量小、散熱性好、機構簡單、調(diào)整方便、尺寸緊湊、分離徹底等優(yōu)點，而且由于在結構上采取一定措施，已能做到結合平順，因此現(xiàn)在廣泛用于大、中、小各類車型中 [1]。⑹膜片彈簧中心與離合器中心線重合，平衡性好。按照分離離合 器的操縱能源不同，離合器操縱機構可分為人力式和氣壓式兩類。 2Hh? 如圖 中 hH ＜ 2 的曲線，載荷 P 增加時。 （ 4）從動部件轉動慣量要小，以減輕換擋時變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減小同步器的磨損。 單位壓力 單位壓力 P0 決定了摩擦表面的耐磨性，對離合器的使用壽命有很大的壽命有很大影響，選取時應考慮離合器的工作條件、發(fā)動機后備功率的大小、摩擦片尺寸、材料及其 質(zhì)量和后備系數(shù)等因素，對于離合器使用頻繁、發(fā)動機后備系數(shù)較小、載質(zhì)量大或經(jīng)常在壞路面上行駛的汽車 P0應取小一些；當摩擦片外徑較大時，為了降低摩擦外緣處的熱負荷， P0應取大一些；后備系數(shù)較大時，可適當增加 P0。一般為 3～ 4 mm， 取 Δt=4mm。第一軸花鍵外徑黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 17 為： max3 ed K T? （ ） 式中 ， K — 經(jīng)驗系數(shù)為 ～ ，本次設計選取 K=； maxeT — 發(fā)動機最大轉矩 。 膜片彈簧的強度校核 由上述分析可知 H =， h =， R =135， r =108， R1 =130， r1 =110， rf =40， n =18，r0 =55。2? =，故 39。 預緊力矩 減振彈簧安裝時應有一定的預緊。 限位銷直徑 39。在眾多的操縱機構中，氣壓助力液壓式操縱機構具有操縱輕便，布置簡單而被中重型汽車廣泛采用。這種情況下踏板就要就要能支持腳和腿的重量，輕的踏板力就會使踏板輕易地移動使離合器動作，而且由于腳和腿沒有支撐，輕的踏板力反而使離合器的控制變得更為困難，若有較大的踏板力可以部分支撐腳和腿的重量，就能更安全、舒適 地操作。離合器操縱機構按分離時所需的能源不同可分為機械式、液壓式、彈簧助力式、氣壓助力液壓式等等。 Tl??預1czR （ ） = 減振彈簧安裝后的工作高度 0l l l? ?? = 從動片相對從動盤轂的最大轉角 最大轉角 ? 和減振彈簧的工作變形量 l?’‘ （ l?’‘ = ll ??? ‘ ） ）（ ’‘ Rl 12/a rc s in2 ??? （ ） = 限位銷與從動盤缺口側邊的間隙 2sinaR?? （ ） 式中 ， R2為限位銷的安裝半徑， λ 一般為 ～ 4mm。 減振器摩擦力矩 由于減振器扭轉剛度 Ca受結構 及發(fā)動機最大轉矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉矩T? 。2 3 2 2 216 1 1 1 1{ [ ( 1 ) 2 ( 1 ) l n ] [ ( ) 2 ( ) l n ] }22 effr rrrf e e e ef f f f f fPr r r r rrrE h r r r r r r? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （ ） 代入有關數(shù)值，得 39。所以 w ? ??w 。 分離指數(shù)的選擇 分立指數(shù)目 n 通常取為 18，大尺寸膜片彈簧可取 24，小尺寸膜片彈簧可取 12。 摩擦面數(shù) z 為離合器從動盤數(shù)目的兩倍，本設計為單盤故摩擦面數(shù) z=2。在選擇 β 時，應該考慮摩擦片在使用中磨損后離合器仍能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉矩、防止離合器滑磨時間過長、防止傳動系過載及操縱輕便等因素。 （ 2）接合時要完全、平順、柔和，保證汽車起步時沒有抖動和沖擊。其特性和碟簧的原始內(nèi)截錐高度 H 及彈簧片厚度h 之比 hH 有關，不同的 hH 值可以得到不同的彈性變形特性。 操縱機構：離合器的操縱機構是駕駛員借以使離合器，或使之柔和結合的一套機構。⑷膜片彈簧以整個圓周與壓盤接觸，使壓力分布均勻，摩擦片接觸良好，磨損均勻。該產(chǎn)品的型號是 ，完全符合所有的長期爆炸測試要黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 8 求，室溫下的抗拉強度幾乎達到 50000lb/ft2，疲勞強度高，抗蠕變能力強，在 149℃ 下，抗拉強度仍有 20200lb/ft2， 50%長玻纖增強的 PA，密度為 ，所以也減輕了重量。早期的設計中，多片按成對布置設計，一個鋼盤片對著一青銅盤片。從國外的發(fā)展動向來看，近年來車輛在性能上向高速發(fā)展，發(fā)動機的功率和轉速不斷提高，載貨汽車趨于大型化 ， 國內(nèi)也有類似情況。希望能使我國離合器的自主開發(fā)能力及產(chǎn)品設計水平得到一定的提高。 有資格申請學位并為申 請學位所寫的那篇畢業(yè)論文就稱為學位論文，學士學位論文。 2) 著錄參考文獻能方便地把論文作者的成果與前人的成果區(qū)別開來。但各單位一般根據(jù)期 刊的主管單位的級別來對期刊劃為省級期刊和國家級期刊。采用具有軸向彈性的從動盤，提高了離合器結合的平順性。它的原型設計曾裝在德國戴母勒公司的鋼制車輪的小汽車上。它的纖維分布均勻，是隨機分布的，尺寸穩(wěn)定性好、收縮率低、約為 %。其次還有斜置拉式螺旋彈簧離合器、金屬陶瓷離合器、濕式離合器。具有軸向彈性的從動盤結構大致有整體式、分開式和組合式幾種。 當離合器蓋總成隨飛輪轉動時 (構成離合器主動部分 ),就通過摩擦片上的摩擦轉矩帶動從動盤總成和變速器一起轉動以傳遞發(fā)動機動力 .要分離離合器時 ,將離合器踏板踏下 ,通過操縱機構 ,使分離軸承總成前移推動膜片彈簧分離指 ,使膜片彈簧呈反錐形變形，其大端離開壓盤，壓盤在傳動片的彈力作用下離開離合片，是從動盤總成處于分離位置，切斷發(fā)動機動力傳遞 [3]。本設計選取了此種情況。這就取決于制造和裝配質(zhì)量、黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 13 結構設計和使用狀況。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 15 表 干式離合器摩擦片尺寸系列 （ mm） 外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b 外徑 D2 內(nèi)徑 D1 厚度 b 160 110 300 175 180 125 325 190 200 140 350 195（ 190） 225（ 220） 150 380 205 250（ 254） 155（ 150） 405 220 280 165（ 180） 430 230 摩擦因素、摩擦片數(shù)、離合器間隙的選取 摩擦片的摩擦因素 f 取決于摩擦片所用的材料及其工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。此外，當 H， h 及 rR 等不變時，增加 R 將有利于膜片彈簧應力的下降。 膜片彈簧的校核 外徑的校核 摩擦片外徑 D 的選取應使最大圓周速度 DV 不超過 65～ 70m/s。寬度系數(shù) 1? ， 2? 為 1101 ()enrr?? ??? ? （ ） 22 1 ()e nrr?? ??? ? （ ） 代入數(shù)值 1? =， 2? =。如果傳動系發(fā)生扭轉共振，將會使傳動系零件的應力成倍增加，而這種應力具有交變的性質(zhì)，會使傳動系零件的疲勞壽命大大下降。代入數(shù)值，得 1d =，符合上述要求。 本章小結 本章介紹了扭轉減振器的特性以及扭轉減振器的參數(shù)選取，對減振彈簧 的尺寸進行了確定 ， 還對從動片相對從動盤轂的最大轉角、限位銷與從動盤缺口側邊的間隙、限位銷直徑、從動盤轂缺口寬度及安裝窗口尺寸進行了詳細的計算， 并且列出了必要的公式。踏板最佳行程受許多因素影響，其中要考慮人群應從 5%分位的女性到 95%分位的男性。 離合器的踏板位置、行程、和踏板力 踏板位置 離合器踏板的操縱通常設計為由左腳控制，因此，踏板的最佳位置應和左腳保持處在一條直線上最為舒適，為此，離合器踏板在車內(nèi)的位置就要更偏左，它給車內(nèi)左側留下的橫向 剩余空間要小一些。 從動盤轂缺口寬度及安裝窗口尺寸 為充分利用減振器的緩沖作用，將從動片上的部分窗口尺寸做的比從動盤轂上的窗口尺寸稍大一些，如圖 所示。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 24 P總 =RTj1 （ ） 式中 ， P總 的計算應按 Tj的大者來進行 P總 =5650N 每個彈簧工作壓力 PP Z? 總 （ ） =706N 減振彈簧的尺寸確定 在初步選定減振器的主要尺寸后，即可根據(jù)布置上的可能來確定和減振彈簧設計的相關尺寸。 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 22 轉矩角度滑行驅動級扭轉剛度彈簧預緊花鍵有間隙4級 阻尼 第 4 章 扭轉減振器的設計計算 汽車傳動系扭轉振動減振器，按其所在位置可分為兩類：一類裝在從動盤總成中，另一類裝在飛輪處。故 11ab? ? ?? ?? == 黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 20 ⑵ 求離合器徹底分離時分離軸承的載荷 2P 膜片彈簧小斷分離軸承處有分離軸承力與膜片彈簧壓盤接觸處的變形 1? 和 2P 的關系式 ： 2112 21 1 1 1 1 1 1ln {( ) [ ( ) ] }6( 1 ) ( ) ( ) 2RrddfEh R r R rP H d H hu R r r r R r R r? ? ?? ??? ? ? ?? ? ? ? ? （ ） 取 11d??? =，代入數(shù)值得 2P =。本次設計選取 er =12。從材料利用率的角度，比值在 ～ 時，碟形彈簧儲存彈性的能力為最大，就是說彈簧重量的利用率好。 (1) 摩擦片外徑 D，可根據(jù)發(fā)動機最大功率選取 mmAD T e m a x ?? （ ） 式中 ，一般載貨汽車 A=36（單片） ，本次設計取 D =325。 （ 9）具有足夠的強度和良好的動平衡，以保證其工作可靠、使用壽命長。 2 2 2Hh?? 如圖 中 2 ＜ hH ＜ 22 的曲線，彈簧的特性曲線中有一段負剛度區(qū)域，既當變形增加時，載荷反而減小。飛輪和壓盤之間為從動盤總成，它作為從動件通過摩擦接受由主動件傳來的輸入轉矩，并通過其中間的從動盤轂花鍵輸出轉矩。發(fā)動機轉矩即靠飛輪與主動盤面之間的摩擦作用而傳到從黑龍江工程學院本科畢業(yè)生畢業(yè)設計 10 動盤上，在由此經(jīng)過變速器的第一軸和傳動系統(tǒng)的中一系列部件傳給驅動輪