現(xiàn)澆混凝土框架結構六層教學樓初步設計方案畢業(yè)設計計算書-wenkub.com
2024-08-14 12:04 本頁面
【正文】 板的計算跨度： 邊跨：取 中間跨： 因跨度相差小于10%，可以按等跨連續(xù)板計算，取1m寬板帶作為計算單元。標準層（1）荷載板的恒載標準值：，；板的活載標準值：，；板的恒載設計值：g=； 板的活載設計值：q=；荷載的總設計值：g+q=。，取=故取N=，故該層柱應按構造要求配置箍筋。將下部跨間截面的2φ16鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用的受壓鋼筋，（再計算相應的受拉鋼筋，即支座的上部AB跨：（按雙筋梁計算）支座A上部 = =因為實配6φ22（）支座B上部 = =因為 實配6φ22（）BC跨：支座B上部 = =因為 實配6φ22（）支座C上部 同支座B實配6φ22（） 表101 橫梁配筋計算 頂層二～五層計算面積選筋實配面積計算面積選筋實配面積ABCD跨支座A、D2φ206286φ222281支座B、C2φ206286φ22 2281跨中4φ18101713914φ221526BC跨支座B2φ2062820506φ222281支座C2φ2062820506φ222281跨中2φ164022φ16402底層計算面積選筋實配面積ABCD跨支座A、D6φ222281支座B、C6φ222281跨中13804φ221526BC跨支座B6φ222945支座C6φ222945跨中2φ16402 梁的斜截面受剪承載力計算 表102 梁斜截面配筋計算 (抗震組合下) 截面支座A支座B左支座B右支座C左支座C右支座D六層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN000000箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8箍筋間距200200200200200200驗算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足標準層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 10n=2 10n=2 8n=2 8箍筋間距200200100100200200驗算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足一層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 12n=2 12n=2 8n=2 8箍筋間距200200100100200200驗算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足括號內數(shù)值為梁端加密區(qū)范圍內的箍筋間距，βc＝，γRE為梁的抗震受剪承載力調整系數(shù)，ft＝，fc＝,fyv=210KN/mm2梁端加密區(qū)箍筋取2肢φ8＠100，采用HPB235級鋼筋， （）＝1050mm ，非加密區(qū)箍筋取2肢φ8＠200，箍筋設計滿足要求。梁的內力見組合 附表1，柱的內力組合 附表2，梁柱結點彎矩調整 附表3，柱端剪力調整 附表4，調整后橫向框架各柱剪力組合 附表5。因此在抗震設計時應遵循“強柱弱梁”，“強剪弱彎”，“強結點、強錨固”的設計原則。Vbr39。VblVbrVblVbr600500400300200100層次V V39。=MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl39。 (KN)MM39。Vbr39。VblVbrVblVbr654321層次V V39。=MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl39。 (KN)MM39。m） 梁左 上柱下柱梁左梁右上柱下柱 10 00 A B C 圖 88 活載作用下彎矩二次分配圖 圖89 恒載作用下的梁柱彎矩圖 圖810 恒載作用下的柱軸力圖 圖811 恒載作用下梁柱的剪力圖 圖812 活載作用下梁柱的彎矩圖 圖813 活載作用下柱的軸力圖 圖814 活載作用下梁柱的剪力圖 表81 恒載作用下的內力 層次ABBCCD柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD654321活載作用下的內力 表82層次ABBCCD柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD600500400300200100淮海工學院二○○八屆本科畢業(yè)設計 第 105 頁 共 104 頁橫向框架內力組合 彎矩調幅 當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅。表中Z為框架節(jié)點至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結果如圖71所示。表 66 橫向框架頂點位移計算層次G（KN）∑G（KN）Di △i△i1=∑G/Di(m)△i(m)650593256182164618216361821626362161570692 相鄰層間剛度的比值：570692/ 636216＝ 故層間剛度符合要求 橫向框架水平地震作用地震作用按7度，Ⅱ場地，設計地震分組為第二組，則，因，總水平地震作用標準值即底部剪力按下式計算： （++= = 由于，所以需要考慮頂部附加水平地震作用 頂部附加水平地震作用系數(shù)： 頂部附加水平地震作用： 則質點i的水平地震作用為： 抗震驗算時，結構各樓層的最小水平地震剪力標準值應符合因為 查表得剪力系數(shù)表 67 各層地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi/∑GiHiVi(KN)6226054305852183113058417402230583132257305829049130581511603058表68 樓層的最小水平地震剪力標準值驗算樓層序號Gi(KN)654321 變形驗算：結果列于表 69表 69 變形驗算 層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）UiUi1=Vi/Di（m）層高hi(m)層間相對彈性轉角備注6505932
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