現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)六層教學(xué)樓初步設(shè)計(jì)方案畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)(已改無(wú)錯(cuò)字)
2022-09-04 12:04:07 本頁(yè)面
【正文】 B C 圖 88 活載作用下彎矩二次分配圖 圖89 恒載作用下的梁柱彎矩圖 圖810 恒載作用下的柱軸力圖 圖811 恒載作用下梁柱的剪力圖 圖812 活載作用下梁柱的彎矩圖 圖813 活載作用下柱的軸力圖 圖814 活載作用下梁柱的剪力圖 表81 恒載作用下的內(nèi)力 層次ABBCCD柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD654321活載作用下的內(nèi)力 表82層次ABBCCD柱軸力M左M右V左V右M左M右V左V右M左M右V左V右ABCD600500400300200100淮海工學(xué)院二○○八屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第 105 頁(yè) 共 104 頁(yè)橫向框架內(nèi)力組合 彎矩調(diào)幅 當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制組合和由永久荷載效益控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的內(nèi)力值。 調(diào)幅系數(shù)β=，b=，g為恒載，p為活載，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表91 表91 彎矩調(diào)幅 層次恒載作用下的彎矩(KNM)調(diào)幅及控制截面處的彎矩M控(KNM)及剪力V39。 (KN)MM39。=MAB跨BC跨CD跨AB跨MblMbrMblMbrMblMbrMbl39。Mbr39。654321層次M39。=MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl39。Mbr39。Mbl39。Mbr39。VblVbrVblVbr654321層次V V39。=Vgb/2CD跨AB跨BC跨CD跨VblVbrVbl39。Vbr39。Vbl39。Vbr39。Vbl39。Vbr39。654321層次活載作用下的彎矩(KNM)調(diào)幅及控制截面處的彎矩M控(KNM)及剪力V39。 (KN)MM39。=MAB跨BC跨CD跨AB跨MblMbrMblMbrMblMbrMbl39。Mbr39。654321層次M39。=MVBC跨CD跨AB跨BC跨Mbl39。Mbr39。Mbl39。Mbr39。VblVbrVblVbr600500400300200100層次V V39。=Vpb/2CD跨AB跨BC跨CD跨VblVbrVbl39。Vbr39。Vbl39。Vbr39。Vbl39。Vbr39。600500400300200100 續(xù)表91 彎矩調(diào)幅 層次M控制=MV控b/2（恒載）AB跨BC跨CD跨M控lM控rM控lM控rM控lM控r654321層次M控制=MV控b/2（活載）AB跨BC跨CD跨M控lM控rM控lM控rM控lM控r654321 內(nèi)力組合考慮五種荷載組合：（注：重力載＝恒載+）+；+ +；+（+）；γRE（+） 為達(dá)到“三水準(zhǔn)設(shè)防，二階段設(shè)計(jì)”的要求，應(yīng)使框架結(jié)構(gòu)具有足夠的承載能力、良好的變形能力以及合理的破壞機(jī)制。因此在抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)遵循“強(qiáng)柱弱梁”，“強(qiáng)剪弱彎”，“強(qiáng)結(jié)點(diǎn)、強(qiáng)錨固”的設(shè)計(jì)原則?？蚣軝M梁的控制截面是支座截面和跨中截面，支座處一般產(chǎn)生Mmax和Vmax，跨中截面產(chǎn)生Mmax。柱的控制截面在柱的上、下端。恒載、活載、風(fēng)載和地震荷載都分別按各自規(guī)律布置進(jìn)行內(nèi)力分析，恒載，活載取支座上部彎矩為負(fù)，下部彎矩為正；風(fēng)載、地震荷載均考慮左右兩個(gè)方向，然后取出各個(gè)構(gòu)件控制截面處的內(nèi)力，最后在若干組不利內(nèi)力中選取幾組最不利的內(nèi)力作為構(gòu)件截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力。梁的內(nèi)力見(jiàn)組合 附表1，柱的內(nèi)力組合 附表2，梁柱結(jié)點(diǎn)彎矩調(diào)整 附表3，柱端剪力調(diào)整 附表4，調(diào)整后橫向框架各柱剪力組合 附表5。 截面設(shè)計(jì) 由于二～五層內(nèi)力較為接近，所以取第二層進(jìn)行計(jì)算，考慮到上層荷載的減小，三到五層的梁配筋將會(huì)比實(shí)際偏于保守，底層與頂層分別進(jìn)行計(jì)算，各層計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表101 梁的正截面受彎承載力計(jì)算 當(dāng)梁的下部受拉時(shí)，按T型梁截面計(jì)算，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形梁截面計(jì)算。即跨中按T型梁截面計(jì)算，支座出按矩形梁截面計(jì)算。 翼緣計(jì)算寬度按跨度考慮，取三分之一跨度，AB跨：1/3= BC跨：1/3= 按翼緣考慮時(shí)： （考慮到截面寬度較小，取60） 此情況不起控制作用，故 梁內(nèi)縱向鋼筋采用HRB335級(jí)鋼筋 標(biāo)準(zhǔn)層：1． AB跨 圖10－1 AB跨梁簡(jiǎn)圖 屬于第一類(lèi)T型截面： 〈實(shí)配4φ22（ 同時(shí)滿足配筋率要求BC跨：圖10－2 BC跨梁簡(jiǎn)圖屬于第一類(lèi)T型截面：〈實(shí)配2φ16 （滿足要求。將下部跨間截面的2φ16鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用的受壓鋼筋，（再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座的上部AB跨：（按雙筋梁計(jì)算）支座A上部 = =因?yàn)閷?shí)配6φ22（）支座B上部 = =因?yàn)?實(shí)配6φ22（）BC跨：支座B上部 = =因?yàn)?實(shí)配6φ22（）支座C上部 同支座B實(shí)配6φ22（） 表101 橫梁配筋計(jì)算 頂層二～五層計(jì)算面積選筋實(shí)配面積計(jì)算面積選筋實(shí)配面積ABCD跨支座A、D2φ206286φ222281支座B、C2φ206286φ22 2281跨中4φ18101713914φ221526BC跨支座B2φ2062820506φ222281支座C2φ2062820506φ222281跨中2φ164022φ16402底層計(jì)算面積選筋實(shí)配面積ABCD跨支座A、D6φ222281支座B、C6φ222281跨中13804φ221526BC跨支座B6φ222945支座C6φ222945跨中2φ16402 梁的斜截面受剪承載力計(jì)算 表102 梁斜截面配筋計(jì)算 (抗震組合下) 截面支座A支座B左支座B右支座C左支座C右支座D六層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN000000箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8n=2 8箍筋間距200200200200200200驗(yàn)算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足標(biāo)準(zhǔn)層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 10n=2 10n=2 8n=2 8箍筋間距200200100100200200驗(yàn)算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足一層V/KNγREV /KNbh0/mm2250640250640250440250440250640250640 bh0/KN箍筋股數(shù)、直徑n=2 8n=2 8n=2 12n=2 12n=2 8n=2 8箍筋間距200200100100200200驗(yàn)算 滿足滿足滿足滿足滿足滿足括號(hào)內(nèi)數(shù)值為梁端加密區(qū)范圍內(nèi)
醫(yī)療健康相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1