【正文】 （無(wú)純框架） 按照高規(guī) ： uqHEJ d12011 4?由此計(jì)算 結(jié)構(gòu)剛重比 。 TAT:分析方法為直接積分法，只針對(duì)糖葫蘆串結(jié)構(gòu) 2）地震波選取 A)至少 2條兩條實(shí)際強(qiáng)震紀(jì)錄和一條人工波 B)多條波的平均反應(yīng)譜與規(guī)范譜統(tǒng)計(jì)意義相符 C)單波基底剪力不小于反應(yīng)譜法的 65% 多波平均基底剪力不小于反應(yīng)譜法的 80% 3) 時(shí)程分析的應(yīng)用 A)、時(shí)程分析選波一般是一個(gè)試算的過(guò)程，通過(guò)計(jì)算 結(jié)果判斷所選地震波是否滿(mǎn)足要求，不滿(mǎn)足要求則要重 新選波，直到滿(mǎn)足要求為止。但是在設(shè)計(jì)中基礎(chǔ) 與上部結(jié)構(gòu)通常分開(kāi)來(lái)做 ,在設(shè)計(jì)基礎(chǔ)時(shí) ,通常只考慮上部結(jié)構(gòu)傳給 基礎(chǔ)的荷載，而上部結(jié)構(gòu)對(duì)基礎(chǔ)的剛度貢獻(xiàn)則很少考慮或者只能 非常粗略地用一些經(jīng)驗(yàn)參數(shù)來(lái)考慮。在調(diào)試過(guò)程中，我們?cè)?jīng)與 ETABS程序作了對(duì)比，發(fā)現(xiàn)二者吻合得非常之好，這也從一個(gè) 側(cè)面驗(yàn)證了我們的方法。當(dāng)結(jié)構(gòu)發(fā)生水平位移時(shí) ,豎向荷載就 會(huì)出現(xiàn)垂直于變形后的結(jié)構(gòu)豎向軸線的分量，這個(gè)分量將加大水平 位移量，同時(shí)也會(huì)加大相應(yīng)的內(nèi)力，這在本質(zhì)上是一種幾何非線 性效應(yīng)。 X 向 Y 向?qū)犹?hào) 剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度 剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度3 E8 E8 0. 3786 E 7 E8 E8 0. 2891 E 72 E8 E8 0. 6258 E 7 E8 E8 0. 4560 E 71 E8 E8 E7 E8 E8 0. 7674 E 7用層剪彎剛度或?qū)蛹羟袆偠扰袆e的薄弱層 , 用層側(cè)向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過(guò) 用三種方法計(jì)算的樓層剛度 同一工程 3種算法計(jì)算層剛度比的比較 剪切剛度 剪彎剛度 抗震規(guī)范 ?樓層 1 否 否 否 ?樓層 2 否 否 否 ?樓層 3 否 否 否 ?樓層 4 是 是 否 ?樓層 5 否 否 否 ?抗震規(guī)范（ 第三種）方法為通用方法， 也是程序的缺省方式，通常工程均可采 用此種辦法 ?底部大空間為一層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪切剛度 ?底部大空間為多層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪彎剛度 ?三種方法算出的樓層剛度可能差別很大，屬 正常，可以不必奇怪 16 框剪結(jié)構(gòu)中 框架承擔(dān)的傾覆力矩計(jì)算 新抗震規(guī)范第 、高規(guī) ，框架 剪力墻結(jié)構(gòu)， 在基本振型地震作用下，若框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大 于總地震傾覆力矩的 50%，其框架部分的抗震等級(jí)應(yīng)按框架 結(jié)構(gòu)確定，柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用。周期比不滿(mǎn)足要求， 說(shuō)明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加 強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圈，或者削弱內(nèi)筒。 對(duì)于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗(yàn)算周期比 : 1） 根據(jù)各振型的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)區(qū)分出各振型分別是扭轉(zhuǎn) 振型還是平動(dòng)振型 2） 周期最長(zhǎng)的扭振振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭振周期 Tt，周期最長(zhǎng) 的側(cè)振振型對(duì)應(yīng)的就是第一側(cè)振周期 T1 3）計(jì)算 Tt/T1，看是否超過(guò) () 多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法 驗(yàn)算。 程序具體采用的調(diào)整系數(shù)詳見(jiàn)用戶(hù)手冊(cè)。 程序?qū)崿F(xiàn) TAT、 SATWE在執(zhí)行本條時(shí)，只對(duì)框支柱的彎矩剪力作 調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大， 為了避免異常情況，對(duì)與 框支柱相連的框架梁的彎矩剪力暫不作調(diào)整 。 程序?qū)崿F(xiàn) ：程序?qū)蚣艚Y(jié)構(gòu)，將依據(jù)規(guī)范要求進(jìn)行 , 用戶(hù)可以指定調(diào)整樓層的范圍，同時(shí)，由于 致過(guò)大的不合理的調(diào)整系數(shù)，所以 TAT、 SATWE程序都允許 用戶(hù)對(duì)數(shù)據(jù)文件中的調(diào)整系數(shù)進(jìn)行手工修改 。 類(lèi)別 7度 8度 9度 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于 基本周期大于 構(gòu) 基本周期介于 ， 可插入取值 。 程序?qū)崿F(xiàn)： 針對(duì)這一條，程序增加了自動(dòng)計(jì)算多方向水平地震作用的功能。 原因 ：振型整體性差，局部振動(dòng)明顯 8層結(jié)構(gòu) 算了 30個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠 算了 60個(gè)振型有效質(zhì)量系數(shù)夠了 6 振型的側(cè)振、扭振成分 判斷一個(gè)振型是扭轉(zhuǎn) 振型還是平動(dòng)振型 概念 ： 一個(gè)振型的反應(yīng)能量可以分拆成平動(dòng)能量和轉(zhuǎn)動(dòng)能量 , 它們各自占總能量的比例我們稱(chēng)為 側(cè)振成分 和 扭振成分 。 4）參與振型數(shù)與有效質(zhì)量系數(shù)的關(guān)系： 41)參與振型數(shù)越多，有效質(zhì)量系數(shù)越大； 42)參與振型數(shù) =0 時(shí)，有效質(zhì)量系數(shù) =0 43)參與振型數(shù) =NM 時(shí)，有效質(zhì)量系數(shù) = 5) 參與振型數(shù) NP 如何確定？ 51）參與振型數(shù) NP 在 1NM 之間選取。 TAT輸出在“ ”文件中； SATWE輸出在“ ”文件中； PMSAP則輸出在詳細(xì)摘要 “工程名 .ABS”文件中。出于這個(gè)目的，我們從結(jié)構(gòu)變形能的角 度對(duì)此問(wèn)題進(jìn)行了研究， 提出了一個(gè)通用方法 來(lái)計(jì)算各地震方向 的有效質(zhì)量系數(shù)，這個(gè)新方法已經(jīng)實(shí)現(xiàn)于 TAT、 SATWE和 PMSAP。 5. 尚不能單獨(dú)計(jì)算連體結(jié)構(gòu)的連接體的豎向地震作用 。 SATWE按規(guī)范內(nèi)定 。 構(gòu)件內(nèi)力文本文件中 4組偶然偏心地震工況的標(biāo)記如下： A) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸正向偏移 5%，該工況記作： EXP（ PMSAP）、 +5%（ TAT）、 X方向左偏心（ SATWE）； B) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸負(fù)向偏移 5%，該工況記作： EXM（ PMSAP）、 5%（ TAT）、 X方向右偏心（ SATWE）； C)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸正向偏移 5%，該工況記作： EYP（ PMSAP）、 +5%（ TAT）、 Y方向左偏心（ SATWE）； D)Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸負(fù)向偏移 5%，該工況記作： EYM（ PMSAP）、 5%（ TAT）、 Y方向右偏心（ SATWE）； 偶然偏心的四種方式 實(shí)例： 偶然偏心對(duì)構(gòu)件內(nèi)力的影響 構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力對(duì)比 (FRAM1 第 8 層 ) 梁支座彎矩比 ∶ ( 2) ( 24) AVER= 梁剪力比 ∶ ( 2) ( 24) AVER= 柱剪力 Vx比 ∶ ( 23) ( 6) AVER= 柱剪力 Vy比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱軸力 N比 ∶ ( 20) ( 2) AVER= 柱底彎矩 Mx比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱底彎矩 My比 ∶ ( 23) ( 6) AVER= 柱頂彎矩 Mx比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 柱頂彎矩 My比 ∶ ( 24) ( 2) AVER= 偶然偏心對(duì)配筋（平均）的影響 柱 梁 ? 15層框剪 % % ? 13層框剪 (PJ2) % % ? 33層框支 % ? 8層框架 % ? 21層框剪 % % ? 19層框剪 % % ? 18層框剪 % % ?平均增加 % % 偶然偏心對(duì)最大位移比的影響（最大 /平均） 不考慮 考慮 增加 ? 15層框剪 % ? 13層框剪 (PJ2) % ? 33層框支 % ? 8層框架 % ? 19層框剪 % ? 18層框剪 % ?平均增加 % 4 豎向地震作用 規(guī)范條文 新抗震規(guī)范 ，對(duì)于 9度的高層建筑，其豎向地震 作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按公式（ ）和（ ）計(jì)算，并宜乘 以 。 3) 偶然偏心對(duì)位移輸出的影響 ： SATWE,TAT,PMSAP均輸出四個(gè) 偶然偏心地震 EXP,EXM,EYP,EYM作用下結(jié)構(gòu)的樓層位移、層 間位移以及位移比；位移比驗(yàn)算應(yīng)采用偶然偏心地震結(jié)果； 層間位移角驗(yàn)算則不必采用偶然偏心地震結(jié)果。 具體操作原則 :1) 驗(yàn)算結(jié)構(gòu)位移比時(shí) ,總是要考慮偶然偏心 2）結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，分下列兩種情況處理 : 21) 如果位移比超過(guò) ，則考慮雙向地震，不考慮偶然偏心 22) 如果位移比小于 ，則不考慮雙向地震，考慮偶然偏心 程序考慮方式： 從理論上，各個(gè)樓層的質(zhì)心都可以在各自不同 的方向出現(xiàn)偶然偏心，從最不利的角度出發(fā)，我們?cè)诔绦蛑兄豢? 慮下列四種偏心方式： A) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸正向偏移 5%，記作 EXP B) X向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 Y軸負(fù)向偏移 5%，記作 EXM C) Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸正向偏移 5%，記作 EYP D) Y向地震，所有樓層的質(zhì)心沿 X軸負(fù)向偏移 5%，記作 EYM 對(duì)內(nèi)力組合的影響： 考慮了偶然偏心地震后，就在原有的未 偏心 X、 Y地震 EX、 EY的基礎(chǔ)上，新增加了四個(gè)地震工況 EXP、 EXM、 EYP和 EYM，在內(nèi)力組合時(shí)，任一個(gè)有 EX參與的組合， 將 EX分別代以 EXP和 EXM，將增加成三個(gè)組合；任一個(gè)有 EY 參與的組合 ,將 EY分別代以 EYP和 EYM，也將增加成三個(gè)組合。)()(|)||(|???????考慮雙向地震對(duì)樓層位移、層間位移輸出的影響 ： TAT輸出了考慮雙向地震作用的地震位移； SATWE,PMSAP暫時(shí)沒(méi)輸出位移的雙向地震效應(yīng)； 考慮雙向地震對(duì)內(nèi)力的影響 ： TAT,SATWE均將原來(lái)的單向 X、 Y地震效應(yīng)直接用 雙向地震作用效應(yīng)替代，體現(xiàn)在內(nèi)力文件 NL*.OUT(TAT) 和 WNL*.OUT(SATWE)當(dāng)中。 , YX SSYX SS ,E N D I FSSSSSE L S ESSSSST H E NSSIFXYYXXYYYXXYX2239?？紤]雙向地 震時(shí) ,內(nèi)力組合不改變。 D)