【正文】 耦聯(lián)計算適用于任何結(jié)構(gòu)，總是正確的。 PKPM 新規(guī)范計算軟件 TAT、 SATWE、 PMSAP 應用指南 目錄 ：參與振型數(shù)夠不夠？ 、扭振成分 判斷一個振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動振型？ (強柱弱梁 ,強剪弱彎 ) ，層間位移比控制 1. 扭轉(zhuǎn)耦連 新高規(guī) ，質(zhì)量、剛度不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，以及高度超過 100m的高層建筑結(jié)構(gòu)應采用考慮扭轉(zhuǎn)耦連振動影響的振型分解反應譜法。 E) 耦聯(lián)計算的結(jié)果不一定比非耦聯(lián)計算的結(jié)果大（保守），二 者沒有必然關(guān)系 F) 建議總是選擇耦聯(lián)計算，不會出問題。該功能作為用戶選項，考慮與否由用戶 自定。39。 PMSAP在原來單向地震工況 EX,EY的基礎上增加兩個 新的對應于雙向地震的工況 EXY,EYX，文件輸出時，同時 將單向地震 (EX,EY)和雙向地震的 (EXY,EYX)的內(nèi)力輸出。 簡言之，地震組合數(shù)將增加到原來的三倍 。 SATWE : TAT: PMSAP: 簡單摘要文件（工程名 ） 詳細摘要文件（工程名 ） 4）偶然偏心地震作用下的構(gòu)件內(nèi)力輸出 ： 構(gòu)件增加了 177。相當于重力荷載代表值的 %； 新抗震規(guī)范 ，長懸臂和其它大跨度結(jié)構(gòu)豎向地 震作用標準值， 8度、 ()和 9度時分別取重力荷載代表 值的 10%、 15%和 20%； 新高規(guī) ，帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)， 8度抗 震設計時轉(zhuǎn)換構(gòu)件應考慮豎向地震影響。 3. 當上部結(jié)構(gòu)樓層相對于下部樓層外挑時 ， 用戶應設置計算 豎向地震作用 。 用戶 需要 ， 可整體考慮豎向地震作用 。 經(jīng)驗 ： 根據(jù)我們的計算經(jīng)驗，當有效質(zhì)量系數(shù)大于 ，基底 剪力誤差一般小于 5%。 重要概念： 結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù) 參與振型數(shù)的上界 1） 只有搞清楚這個概念，選擇振型數(shù)才不會犯錯誤 2） 如何判斷一個結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù)： 離散結(jié)構(gòu)的振型總數(shù)是有限的，振型總個數(shù)等于獨立質(zhì)量 的總個數(shù)。 52） NP應該足夠大，使得有效質(zhì)量系數(shù)大于 。這 里借鑒了 ETABS程序振型方向因子的概念。用戶可以根據(jù)需要指定多個（最多允許 12個）地震作用方向，程序?qū)γ恳坏卣鸱较蜻M行地震反應譜分析，計算 相應的構(gòu)件內(nèi)力。 調(diào)整前 樓層剪重比 調(diào)整后 樓層剪重比 哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設計地震內(nèi)力 自動放大與否設開關(guān)；如果用戶考慮自動放大， SATWE 將在 ： 文件 : 各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 [抗震規(guī)范 ()驗算 ] 層號 X向調(diào)整系數(shù) Y向調(diào)整系數(shù) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應調(diào)整 規(guī)范條文 新抗震規(guī)范 ，豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層 的地震剪力應乘以 ； 新高規(guī) ，樓層側(cè)向剛度小于上層的 70%或其上三 層平均值的 80%時，該樓層地震剪力應乘 ； 新抗震規(guī)范 ，豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu)，豎向抗側(cè) 力構(gòu)件不連續(xù)時，該構(gòu)件傳遞給水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震內(nèi)力應乘以 。 調(diào)整系數(shù)的約定 ： 程序自動計算出的調(diào)整系數(shù)最大取 。 程序應用 1) 一定要定義轉(zhuǎn)換層所在層號 MCHANGE 2) 在特殊構(gòu)件補充定義中手工定義框支柱（程序不自動搜索） 3) 本調(diào)整僅針對 1 – MCHANGE 層的框支柱進行 12. 設計內(nèi)力調(diào)整 (強柱弱梁 ,強剪弱彎 ) 1) 梁設計剪力調(diào)整 ：抗震規(guī)范第 、 ，抗震設計時，特一、一、二、三級的框架梁 和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端截面組合的設計 剪力值應調(diào)整。 13 位移比控制、層間位移比控制 規(guī)范條文： 新高規(guī)的 ，樓層豎向構(gòu)件的最大水平 位移和層間位移角， A、 B級高度高層建筑均不宜大于該樓層 平均值的 ；且 A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值 的 ， B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建 筑，不應大于該樓層平均值的 。這時應該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個單塔，按多個結(jié)構(gòu)分別 計算、分別驗算 (注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔，而是按塔 分成多個結(jié)構(gòu) ) 周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的 是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕對大小， 它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu) 不致于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應。 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期 (秒 )、 X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù) 振型號 周 期 轉(zhuǎn) 角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 1 ( + ) 2 ( + ) 3 ( + ) 4 ( + ) 5 ( + ) 6 ( + ) 7 ( + ) 8 ( + ) 9 ( + ) 第一振型為扭轉(zhuǎn) 考慮周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從 新規(guī)范的角度來看，可能成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)” P 平面貌似規(guī)整的剪力墻結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 平面貌似規(guī)整的框剪結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 15 層剛度比控制 1）抗震規(guī)范附錄 ，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度 比不宜大于 2； 2）高規(guī)的 ，抗震設計的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè) 向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的 70%或其上相臨三 層側(cè)向剛度平均值的 80%； 3）高規(guī)的 ，高層建筑結(jié)構(gòu)計算中，當?shù)叵率业捻敯? 作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應小 于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的 2倍； 4）高規(guī)的 ，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié) 構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應符合高規(guī)附錄 E的規(guī)定： ) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采 用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 γ表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié) 構(gòu)剛度的變化，非抗震設計時 γ不應大于 3，抗震設計時不應 大于 2。抗震規(guī)范第 方法： Mc = ∑∑Vijh 其中， Vij代表柱剪力， h代表層高。 程序?qū)崿F(xiàn) 我們在 TAT、 SATWE和 PMSAP程序中都提供了計算 PDELT 效應的開關(guān) ,用戶可以根據(jù)需要選擇考慮或者不考慮 PDELT效 應。 值得注意： 考慮 PDELT效應后 ,結(jié)構(gòu)周期一般會變得稍長， 這是符合實際情況的。我們認為 ,不考慮上部結(jié)構(gòu)的 剛度貢獻 ,將會低估基礎將會低估基礎的整體性，很可能會導致錯 誤的基礎變形規(guī)律，這會造成基礎設計在某些局部偏于不安全 ,而 在另一些局部又可能存在不必要的浪費。滿足要求的地震波對應的 計算結(jié)果才有設計意義。 SATWE 輸出結(jié)果參見 TAT 輸出結(jié)果參見 PMSAP 輸出結(jié)果參見 “ 簡單摘要 ” ， “ 詳細摘要 ” 整體穩(wěn)定條件 不考慮 PDELT效應的條件 ???niid GHEJ1???niid GHEJ1 ??i iKK11SATWE 輸出結(jié)果參見 TAT 輸出結(jié)果參見 PMSAP 輸出結(jié)果參見 “ 簡單摘要 ” ， “ 詳細摘要 ” 單自由度體系串聯(lián)公式 K1 K2 K3 3211111KKKK???K 變形協(xié)調(diào)公式 。 C) PMSAP 生成兩個時程分析工況 DX,DY，與反應譜地 震工況 EX,EY采用同樣的組合原則，在構(gòu)件設計中考慮。這樣一來，在后面的基礎軟件 JCCAD的分析當中， 不但接受上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，同時還將疊加上部結(jié)構(gòu)傳來的剛度 19. 彈性時程分析及地震波選取 1）適用范圍 SATWE， PMSAP: 分析方法采用振型疊加法； 分析對象可以是所有結(jié)構(gòu)。 必要性： 在實際情況中，基礎與上部結(jié)構(gòu)總是共同工作的， 從受力的角度看它們是不可分開的一個整體。 新版本程序 PDELT效應的實現(xiàn)方法具有一般性，它既適用于 采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨立彈性節(jié)點的結(jié)構(gòu)， 解除了老版本程序的局限性。 概念： 重力二階效應一般稱為 PDELT效應，在建筑結(jié)構(gòu)分析中 指的是豎向荷載的側(cè)移效應。 上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計算 方法，目前看來，有三種方案可供選擇： 高規(guī)附錄 ——剪切剛度 Ki = Gi Ai / hi 高規(guī)附錄 ——剪彎剛度 Ki = Vi / Δi 抗震規(guī)范的 Ki = Vi / Δui 新規(guī)范軟件全部提供這三種算法 ,用戶可以根據(jù)需要 具體選擇。 周期比不滿足要求，如何調(diào)整？ 一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情 況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般 是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。 注意： 1)驗算位移比可以選擇 強制剛性樓板假定 2) 驗算位移比需要考慮偶然偏心，驗算層間位移角則不 需要考慮偶然偏心 3)位移比超過 ，需要考慮雙向地震 SATWE文件 ： 位移、位移比、層間位移、層間位移比 === 工況 1 === X 方向地震力作用下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 3 1 141 3600. 141 1/1752. 2 1 93 3600. 93 1/9999. 1 1 45