【正文】 三井均采用底卸式吊桶下砼熟料，至井下吊盤受灰分灰后經輸送管（吊盤下三根φ220mm吸水膠管及活節(jié)管）入模。 砼攪拌系統(tǒng)三井均在井口附近獨立設置砼攪拌站，并根據場地情況在井口附近布置料場。（3）電壓損失校驗高壓6KV配電線路允許電壓損失為5%，故：U=60005%=300V；因U=IRcosφ=IL/(DS)=300/（190）=＜300V，故電壓損失符合要求。（、）。 供電系統(tǒng)主、副、風井井筒掘砌期間，副井和風井附近各建施工變電所，主、副井共用一個變電所，建在主、副井工廣內，所內安裝XGN（F）型高壓開關柜16臺，PGL1型低壓開關柜7臺，PGLR型低壓靜電自動補償器一臺；在風井附近安裝YKBS10型移動式開閉所一臺，ZXB106/5002型移動變電站一臺。2）按工作面同時工作最多人數計算：Q =4N=425=100m3/min 式中：Q—風量N—工作面同時工作最多人數，主、副、風井均為25人3）采用壓入式通風，計算所需風量Q= 3√A(SL)2k/p2式中Q工作面所需風量，m3/minA同時爆炸藥量， kg、S井巷凈斷面積，、L最大排煙長度，、k淋水系數，t 通風時間，取40minp漏風系數，代入上式得Q主=200m3/min、Q副=425m3/min、Q風=238m3/min4）風速驗算：主井：460S=301730060S=副井：460S=679242560S=風井：460S=381630060S=故井筒施工期間，井筒工作面迎頭風量滿足施工要求。當井筒涌水量大于10m3/h時，在吊盤上安裝1臺排量為50m3/h的DC5080/7型臥泵（副井為DC5080/8型），由工作面風泵排水至吊盤水箱，再由臥泵排水至地面。生活用水取于水源井，由泵房通過管路供至生活區(qū)。鑿井期間以三個井筒同時使用傘鉆打眼及三井各用一臺風泵排水時的耗風量為最大，則最大耗風量Q為：Q=abcd(q鉆+q鉆+ q鉆+3q泵)=（80+58+58+10）=192m3/ min式中a—管網漏風系數，b—機械磨損使耗風量增加的系數，c—鑿巖機同時使用系數，d—主、副、風井同時打鉆用風不均衡系數，供風量Q1為：Q1=Q（1+20%）=230 m3/ min經計算，主、副、風井井筒共用一個壓風機站，選用6臺5L40/8型和2臺4L20/8型空壓機，總供風能力達到280m3/min，可滿足三井不同施工工序的用風需要。滿足要求。結論：提升絞車掛4m3矸石吊桶及3m3砼吊桶提升施工完凍結段，更換3m3矸石吊桶及2m3砼吊桶提升；但以上計算結果為理論數據，實際施工時，應根據實際情況調整，絞車實際電流不得超過其額定電流，確保施工安全。③ 提升容器自重：4m3吊桶：QZ=1530+190+240+=1976kg（9T鉤頭）3m3吊桶：QZ=1049+190+240+=1495kg （9T鉤頭）④ 提升載荷：4m3吊桶（矸石）：Q=41600=5760kg3m3吊桶（矸石）：Q=31600+(11/2)31000=5670kg=5500kg；HZ6型中心回轉抓巖機整機重7920kg，解體重量小于5000kg提升鋼絲繩重：，重1654kg；，重3025kg。（9）提升過卷高度驗算（）。（8）提升偏角驗算滾筒中心與天輪中心距離為56m。（5）提升鋼絲繩最大靜張力：（）：Q=1405+5103+2246=8754kg該終端載荷小于絞車鋼絲繩最大靜張力9000kg，滿足使用。h4=H(h1+h2+h3+)=（+++）=，式中：H—井架高度即井口水平到天輪平臺的距離，h1—翻矸臺高度，h2—吊桶卸矸所需高度，h3—吊桶、鉤頭、連接裝置和滑架的總高度，h3=++=h4—提升過卷高度，R—提升天輪公稱半徑，大于《煤礦安全規(guī)程》，滿足施工要求。鋼絲繩最大偏角α=arctg（）=176。（6）以最大靜張力驗算提升繩安全系數Ma：Ma=121492/14993=＞，滿足要求。 副井提升絞車計算（ /）（1）計算提升高度：H0=+++=，取640m。鋼絲繩最大偏角α=arctg（）=176。⑥ 驗算提升繩安全系數Ma： Ma=68339/8663= ，滿足規(guī)程要求。② 設計選用187301770型鋼絲繩作為提升繩，鋼絲破斷拉力總和為68339kg。砼的配合比經有資質的質檢站進行配合比試驗，根據質檢站提供的砼配合比配制砼。C50及以上的砼為高強砼，且為低水化熱、早強、高強混凝土（外壁）和低水化熱、防裂高性能混凝土（內壁）。當吊盤通過該位置時，在吊盤上進行壁后注漿堵水。（3）堵水對基巖壁后水采取充填注漿法堵水。（1）工作面探注該三個井筒基巖段主要含水層為斷層破碎帶含水層和二1煤層頂板砂巖裂隙承壓含水層組，預計涌水量較大，必須堅持“有疑必探、先探后掘”的施工原則。副井井筒將穿過二1煤（主風井可能不過煤層），必須在揭煤前驗證煤和瓦斯是否還存在突出的危險性。硐室開口與井筒同時施工時，先砌好上部井壁后，再分別掘出硐室及其相關井筒段，然后自下而上同時澆筑井筒和硐室砼井壁，經驗收合格后，方可進行下部工程施工；開口以外段均在開口段施工結束后，根據硐室或巷道的斷面尺寸采用全斷面或臺階式掘進，同時進行錨網噴臨時支護，最后進行永久支護。模板由地面穩(wěn)車懸吊，實行集中控制，該模板整體強度大，不易變形，接茬嚴密無錯臺。 爆 破 原 始 條 件 　 風序號名 稱單 位數 量備 注1井筒凈徑m2井筒荒徑m3井筒掘進斷面m24巖石條件f4～65雷 管毫秒延期導爆管雷管6炸 藥（216。)圈徑(mm)總裝藥量(kg)眼間距(mm)起 爆順 序聯 線方 式164200901700850Ⅰ并 聯2124000903300854Ⅱ并 聯3264000894500542Ⅲ并 聯合計44 預期爆破效果 主序號爆 破 指 標單 位數 量1炮眼利用率%902每循環(huán)爆破進尺m3每循環(huán)爆破實體矸石量m34每循環(huán)炸藥消耗量kg5單位原巖炸藥消耗量kg/m36每米井筒炸藥消耗量kg/m7每循環(huán)雷管消耗量個 448單位原巖雷管消耗量個/m39每米井筒雷管消耗量個/m注意事項：施工過程中，應根據井筒實際揭露的地質條件適時調整爆破參數，以達到最佳爆破效果。設備及材料為：主、（副井FJD6A型）傘鉆配YGZ70型鑿巖機鑿巖，B254500mm六角中空合金鋼釬（副井為B255000mm），Φ55mm十字型合金鉆頭；爆破材料采用T220型高威力水膠炸藥，毫秒延期導爆管雷管。主、風井井筒各布置1套單鉤提升，副井井筒布置2套單鉤提升；排矸均采用掛鉤式翻矸入自卸汽車排至指定排矸地點。井筒內均設置三層鑿井吊盤，下層吊盤安設1臺中心回轉抓巖機出矸，中層吊盤設排水臥泵，上層吊盤設水箱排水。砼均由地面攪拌站配制，經底卸式吊桶下料，插入式震動棒震搗。錨桿施工時，應根據凍結管實際偏斜情況布孔，避免打穿凍結管。鋼筋保護層厚度：外壁外層為100mm，內壁內層為70mm (均以環(huán)筋中心至井壁邊緣為準)。（4）模板中心、水平測量及調整采用鉛垂法測量模板中心，在下吊盤掛中線重錘進行測量，測量前應觀察中線是否碰盤及其他井筒設施，第一段高用水準儀找平塊模底口，保證塊模的水平度符合設計要求。（2）井壁表面修飾和養(yǎng)護井壁表面修飾和養(yǎng)護工作在輔助盤進行。采用金屬裝配式塊模倒模法施工時，采用12套金屬組裝模板（）循環(huán)倒用，利用三層吊盤和一層輔助盤施工，模板倒換采用大抓繩通過大抓孔口從輔助盤提到吊盤下層盤組裝。 膨脹粘土層的施工根據井筒檢查孔資料，推算主/副/，粘土類地層具有一定的膨脹性。直模均由地面穩(wěn)車懸吊，刃腳均由螺栓連在直模上（另配6根保險繩），刃腳的高度均與豎向鋼筋的預留接頭長度（機械螺紋連接）一致。45）m/卷、kg/卷 、T220型防凍水膠炸藥 凍結基巖段爆破參數表 圈別每圈眼數(個)眼深(mm)眼 裝藥 量(kg/眼)炮眼角度(176。根據表土段土層的固結程度和硬度，均可能采用鉆爆法施工。試挖段深度應以滿足工作盤和中心回轉抓巖機安裝為宜，深度不少于20m。 井筒試挖段掘砌施工當滿足上述試挖條件后，井筒便可以試挖。 井筒凍結段施工 凍結段開挖條件當井筒凍結段應具備下列條件，方準開挖：（1）井筒中的水文觀測孔水位由開始緩升后下降而趨于穩(wěn)定，然后又穩(wěn)定開始逐漸上升，直到迅速上升并溢出孔口；（2）由測溫孔和水文孔資料分析，凍結壁已發(fā)展到設計厚度；（3）經過試挖，證明凍結壁已實際形成并與上述的觀測結果一致；（4）去、回路鹽水溫差在2℃以內；（5）鑿井施工設備及設施已安裝完畢；（6）各種施工材料及勞動力配齊備足。在凍結滿足開挖條件后施工，采用挖掘機挖掘，吊桶提升，先按掘進荒徑掘進（采用臨時支護）至鎖口底口，再用繩捆模板砌筑鎖口素砼段，主、副井鎖口在其上砌筑磚墻部分至設計位置（磚墻后灌防水砂漿）。；風井永久鎖口：上口標高177。由此可見該三個井檢孔中只有新主檢孔距主井較近，對于主井井筒施工有指導意義，其余兩個井檢孔距主副井均在近400m距離，距風井約600m，對井筒施工借鑒意義不大，副井井筒施工時，應參照三個井檢孔資料，風井井筒施工時，無井檢孔資料。二1煤層頂板砂巖含水層抽水試驗成果表 鉆孔含水層起止深度（m）水位標高(m)含水層厚度(m)降深(m)涌水量(L/s)單位涌水量(L/s，侵蝕CO2為0，屬HCO3砂巖多為硅質和泥硅質膠結，含泥巖包體或夾泥巖薄層。據抽水資料分析，巖芯雖然極破碎，但多為閉合裂隙，張性裂隙較少，所以滲透性差，富水性弱。4）據上述，對本礦井工業(yè)廣場附近的構造組合形態(tài)重新進行解釋后，地質剖面圖、地震剖面圖與二1煤層底板等高線平面圖均相互吻合，構造解釋較可靠。井筒檢查鉆孔二1煤層煤質化驗結果 孔 號水分（%）灰分（%）揮發(fā)分（%）全硫（%）發(fā)熱量（Mj/kg）備 注新主檢孔主檢孔副檢孔（七）瓦斯本次施工的3個井筒檢查鉆孔，均采取了二1煤層瓦斯樣，其中新主檢孔二1煤層瓦斯成分以沼氣為主，%，其次為氮氣和二化氧碳，瓦斯（CH4）（），故該礦為高瓦斯礦井。二1煤層煤巖成分以亮煤為主，夾鏡煤條帶，局部為絲炭，具纖維狀結構，屬半光亮~光亮型煤。需要指出的是，由于設計主、副井筒和新主檢孔三者位置不在同一方向上，加上新主檢孔歪斜角度較小，使歪斜方位角準確度較低，會導致新主檢孔的巖、土層垂深換算結果產生一定誤差，加之巖、土層沉積巖性相變因素，故而預計未來井筒挖掘時的巖、土層深度和厚度亦會有一定變化。礫石成分多以石灰?guī)r為主，局部為粘土或鈣質固結，分選差。底部為一層淺灰—灰白色，微帶綠色中、粗粒長石石英砂巖，含黑色礦物，分選差，含泥巖包體及石英細礫石，泥硅質膠結，具交錯層理，本層稱田家溝砂巖，為劃分上、下石盒子組分界的重要標志層，層位較穩(wěn)定。根據巖性特征和標志層層間距分析，新主檢孔、副檢孔本組巖層沉積層序正常，而主檢孔由于遇F216斷層缺失地層20m左右，且?guī)r芯破碎，沉積層序不正常。（二）下石盒子組（P1x）本次3個井檢孔均揭露了本組地層，~。~，%。井筒主要技術特征見表 。交通十分便利。經公開招投標，由XXXX中標，承建主、副、風井井筒及相關硐室的掘砌工程，為了有計劃的組織勞動力、資金、設備及材料，努力把該工程建設成為優(yōu)質、安全、快速、高效的工程，特編制本施工組織設計。井田中心西距XX12km，東南距XX縣城3km，交通十分便利。礦井設計生產能力為60萬t/a。本施工組織設計編制依據：XX煤礦主、副、風井井筒掘砌工程招標文件XX煤礦主、副、風井井筒掘砌工程投標書XX煤礦主、副、風井井筒工程施工合同XX煤礦主、副、風井井筒施工圖《礦山井巷工程施工及驗收規(guī)范》（GBJ21390）《煤礦井巷工程質量檢驗評定標準》（MT500994）《普通混凝土拌合物性能試驗方法》（GBJ8085）《混凝土強度檢驗評定標準》（GBJ10787）《普通混凝土配合比設計規(guī)程》（JGJ552000）《混凝土外加劑應用規(guī)范》（GB501192003）1《混凝土拌合用水標準》（JGJ6889）1《建筑鋼結構焊接技術規(guī)程》（JGJ812002）1《鋼結構施工質量驗收規(guī)范》（GB502052001）1《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》（GB503002001）1《煤礦安裝工程質量檢驗評定標準》（MT501095）1《煤礦安全規(guī)程》（2006年版）1《煤礦建設安全規(guī)定》（1997年版）1《簡明建井工程手冊》1《公司及XX安全質量標準化標準》《XX立井提升、吊掛手冊》2《煤炭工業(yè)建設工程