【正文】 solidification cooling rate。（3）隨著加熱溫度的升高，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度下降而延展率升高，隨著加熱時(shí)間的升高，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度稍有升高而延展率下降而伸長(zhǎng)率下降。隨著冷卻凝固的增加，合金的晶粒尺寸變小，伸長(zhǎng)率和屈服強(qiáng)度增加。τ=Gb/2 π( D l) ln l/ r0 (2)其中G是剪切模量，b是伯格斯向量，r0=4b,D是析出物之間的距離，L是析出物的厚度。隨著加熱溫度的逐漸增加，中等厚度和較厚區(qū)域合金的拉伸力下降而延展率升高，總的來(lái)說(shuō)，合金中部的伸長(zhǎng)率和延展率都比較厚部分的高，但是當(dāng)溫度厚度部分高于510攝氏度時(shí)加熱8小時(shí)后，合金中等厚度部分的伸長(zhǎng)率和延展率卻都比較厚部分的低。結(jié)果顯示出破碎是在內(nèi)部出現(xiàn)的表現(xiàn)出漣漪的特性。圖4（b）中展示出了在450℃下加熱不同時(shí)間后合金機(jī)械性能的變化。隨著加熱溫度的不斷增加，α相變得越來(lái)越粗糙，從而導(dǎo)致了該相越來(lái)越容易析出并附著在原有的晶粒上。雙期處理后的α相變得更加粗糙，在α相的析出物上有很長(zhǎng)一段的距離。圖3（a）和（b）中展示出了TEM機(jī)假想的在450℃下加熱6小時(shí)和24小時(shí)時(shí)的合金相圖。α相與其基體之間存在著互不相干的相互關(guān)系。在正常情況下，通過(guò)空冷和小冷的合金單β是可以區(qū)分開(kāi)的。這是因?yàn)樵谀Ｐ偷膬?nèi)表面以及較小的鑄造尺寸時(shí)，激冷作用對(duì)合金的晶粒尺寸并沒(méi)有多少不同之處下表1列出了不同的冷卻凝固率對(duì)合金延展性的影響。3 結(jié)果及討論。其他用空氣冷卻的試樣也是如此。我們?cè)O(shè)置旋轉(zhuǎn)式噴灌器工作轉(zhuǎn)速為200轉(zhuǎn)/分，分布的溫度大約是1750℃。這篇文章的目地就是要找出在不同的冷卻凝固率和熱處理?xiàng)l件下鈦合金的機(jī)械性能和微觀結(jié)構(gòu)的變化，以找到一個(gè)科學(xué)合理的方法來(lái)測(cè)量和進(jìn)一步提高合金的機(jī)械性能。但是由于鑄造出來(lái)的合金其貝它晶粒較大且機(jī)械性能很低，故此Ti21523合金的使用受到了極大的限制。由于其具有高抗力、彈性系數(shù)和伸長(zhǎng)率等良好的綜合性能，合金 Ti215V23Cr23Sn23Al(Ti21523) 已經(jīng)變成了潛在的選擇材料被用于在那些貝它類(lèi)型合金之中。在σb=1. 406Gpa、δ=4. 5%時(shí)，將會(huì)獲得一種具有良好性能的合金,在臨界區(qū)域里使用這種合金會(huì)讓我們收到滿意的效果。 參考文獻(xiàn)，1983，1991983，2003附錄一 澆鑄鈦和金的顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能摘要：通過(guò)感應(yīng)熔化的方法而獲得的Ti21523合金，研究熱處理和冷卻凝固率對(duì)其顯微結(jié)構(gòu)和機(jī)械性能的影響和作用。在滾筒處跑偏，可以調(diào)整滾筒，在其他地方跑偏，就調(diào)整托輥。4 使用中如何調(diào)整膠帶跑偏 在實(shí)際使用中，由于影響膠帶跑偏的因素很多，隨著各種情況的變化，仍可能會(huì)出現(xiàn)輸送膠帶的跑偏。因此，在重錘與膠帶拉力的共同作用下，小車(chē)就會(huì)產(chǎn)生逆時(shí)針角偏轉(zhuǎn)，并向正中的趨勢(shì)發(fā)展，皮帶隨之跑正，A，B段鋼絲繩受力相當(dāng)，如圖2所示。 (7) 加強(qiáng)設(shè)備的改造，特別對(duì)使用尾部車(chē)式拉緊裝置的帶式輸送機(jī)，我們自行對(duì)其進(jìn)行重新設(shè)計(jì)安裝，增強(qiáng)其自動(dòng)糾偏性能，避免膠帶從尾部滾筒處發(fā)生跑偏，具體的方案如下： 從力學(xué)分析及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)上來(lái)看，通過(guò)調(diào)整尾部拉緊滾筒軸心線與膠帶縱向中心線間的夾角來(lái)糾正尾部膠帶跑偏，效果最為明顯。 當(dāng)輸送帶向一側(cè)跑偏時(shí)，則糾正偏力為： 在軸向糾偏力的作用力下，輸送帶向中間移動(dòng)，直至達(dá)到平衡。 ISO標(biāo)準(zhǔn)都規(guī)定前傾角小于3度，并給出由此而產(chǎn)生的附加阻力。 這種方法就是將兩個(gè)冊(cè)托輥均向輸送帶運(yùn)行方向前傾一個(gè)角度，這個(gè)角度一般取2度到3度。因?yàn)?，斜角形接頭的接觸面積隨截?cái)嘟嵌鹊臏p小而增大，且斜角接頭在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所受應(yīng)力不會(huì)集中在同一橫截面上，因此不易發(fā)生接頭開(kāi)裂現(xiàn)象，同時(shí)易于對(duì)合準(zhǔn)確，并能較好地保證接頭處中心線和膠帶中心線保持一致，使其內(nèi)部受力均勻，防止運(yùn)行中跑偏。%。 ?%。 (1) 邊緣成波紋狀，帶厚不均勻等膠帶自身制造過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，對(duì)于使用者來(lái)說(shuō)，只有在選購(gòu)膠帶時(shí)，選擇質(zhì)量好的產(chǎn)品。 (3) 在粘接膠帶接口時(shí)，由于膠帶接頭不正，即接口與膠帶中心線不垂直造成膠帶受力不均而導(dǎo)致跑偏現(xiàn)象的發(fā)生。 (1) 輸送帶自身的質(zhì)量或制造質(zhì)量問(wèn)題。因此，帶式輸送機(jī)的牽引力和初拉力在帶寬上的分布比較復(fù)雜，如果載荷在帶寬上分布不均勻，就會(huì)使輸送帶跑偏。 將柔韌體摩擦的歐拉公式F1= F2efa代入上式得 Fe0=2F0(efa1)/(efa+1)。當(dāng)傳送帶以順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)工作時(shí)，緊邊拉力為F1，松邊拉力為F2。而在帶傳動(dòng)中，傳動(dòng)帶只是牽引構(gòu)件，用來(lái)傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。膠帶又是輸送機(jī)的重要組成部分，其用量大價(jià)格較高，在整個(gè)輸送機(jī)的成本中占了很大的比重大約為50%。參考文獻(xiàn)1李民，1983，1991，1987，20045 、19836 ，20037 ，20008 ，1992，199310 ，200311 梁德本，200012 （減速器、電機(jī)與電器）.化學(xué)工業(yè)出版社，199613 張永忠，198914 王榮祥，李捷，200515 濮良貴，200416 蘇發(fā)，李文雙，200417 ，1992，1983，1983，1995，2004 專(zhuān)題帶式輸送機(jī)膠帶跑偏的原因與治理 帶式輸送機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，并且維護(hù)方便，可以實(shí)現(xiàn)不同距離運(yùn)送物料的要求等特點(diǎn)，因此，被廣泛應(yīng)用在礦山、冶金、電力、港口、煤炭等部門(mén)，是生產(chǎn)工程中最常用的一種輸送機(jī)械。致謝這次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)圓滿結(jié)束了，這是對(duì)我大學(xué)四年來(lái)所學(xué)知識(shí)的一個(gè)系統(tǒng)的總結(jié)以及鍛煉，這對(duì)我今后的學(xué)習(xí)、工作將大有幫助，不僅讓我系統(tǒng)的溫習(xí)了一下自己所學(xué)的知識(shí)，讓我更加深刻的理解，還使我學(xué)到了很多以前未曾重視、未曾掌握的知識(shí)，從而在今后的學(xué)習(xí)和工作中更熟練的應(yīng)用到實(shí)際當(dāng)中。課本學(xué)的只是一些理論上的知識(shí)，而現(xiàn)在我所設(shè)計(jì)的液壓張緊裝置，我所學(xué)到的不僅僅是它的理論知識(shí)，更重要的是它對(duì)我的實(shí)踐上的培養(yǎng)。名稱(chēng) 帶強(qiáng)（Nmm1）軸功率（kW）安區(qū)系數(shù)洞室（m3）輸送帶長(zhǎng) m節(jié)約資金 萬(wàn)元液壓張緊 2000 0 3440固定張緊 2500 160 3432 0 則 ，按50元/m2計(jì)。 隨著科技的日益提高，材料的不斷改進(jìn)，工人技術(shù)的提高，產(chǎn)品的生產(chǎn)效率大幅的提高，帶式輸送機(jī)的生產(chǎn)成本也隨之而降。近年來(lái)，帶式輸送機(jī)價(jià)格大戰(zhàn)此起彼伏：行業(yè)內(nèi)企業(yè)都經(jīng)歷了殘酷價(jià)格之爭(zhēng)的考驗(yàn)。45號(hào)鋼的力學(xué)性能為：抗拉強(qiáng)度：屈服強(qiáng)度：耳環(huán)的受拉力作用的危險(xiǎn)截面的面積S為： 當(dāng)F=，有： 取安全系數(shù)n=3，許用應(yīng)力為： 由此說(shuō)明這個(gè)截面的抗拉強(qiáng)度滿足要求。 由此： 由此說(shuō)明其擠壓強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。由于支座的受力周期與輸送帶張緊力的循環(huán)周期相同，每天11小時(shí)，因此這種受力的變化可視為靜載荷，但由于灰鑄鐵是脆性材料，根據(jù)一般的機(jī)械制造中的規(guī)定，安全系數(shù)選用n=3。扣扣：九七一九二零八零零 另提供全套機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)下載！該論文已經(jīng)通過(guò)答辯 第5章 主要部件的設(shè)計(jì)計(jì)算及強(qiáng)度校核 從前面的計(jì)算可知，由缸對(duì)帶式輸送機(jī)施加的最大拉力=，為此決定選用鑄造結(jié)構(gòu)，材料為HT3054。 根據(jù)《液壓設(shè)計(jì)手冊(cè)》選用TND3602型液壓泵站，它是沈陽(yáng)液壓件廠生產(chǎn)的主要配套與數(shù)控機(jī)床。 （4）液壓泵站的安裝與使用 液壓泵站安裝要點(diǎn)： ?安裝時(shí)要檢查液壓泵、電機(jī)、標(biāo)準(zhǔn)型聯(lián)軸器的規(guī)格、型號(hào)是否符合圖樣要求。 ?濾油器應(yīng)設(shè)置在系統(tǒng)的回油管路上，應(yīng)盡量避免設(shè)置在吸油管路上。 ?大容量、短期滿流量的系統(tǒng)，以及伺服系統(tǒng)，盡量采用恒壓變量泵。整體型泵站又有上置式、非上置式、柜式之分。根據(jù)實(shí)際情況選用圓股點(diǎn)接觸鋼絲繩即可滿足要求。承受載荷大的滑輪一般采用球鐵或鑄鐵、鑄成帶筋和孔或輪輻的結(jié)構(gòu)。如果忽略控制活塞和錐閥芯的摩擦阻力，原式可簡(jiǎn)化為：　　　　如果將Ａ口接油箱，即Pa=0，上式又可變?yōu)檫@表明，液控單向閥反向開(kāi)啟時(shí)的控制壓力主要取決于B腔壓力和閥座口與控制活塞的面積比A/Ak。液控單向閥是允許液流向一個(gè)方向流動(dòng)，反向開(kāi)啟則必需通過(guò)液壓控制來(lái)實(shí)現(xiàn)的單向閥。根據(jù)具體環(huán)境要求選取QDY系列的電液伺服閥。直接機(jī)械位置反饋，簡(jiǎn)稱(chēng)直接反饋。（3）反饋或平衡機(jī)構(gòu)伺服閥輸出級(jí)所采用的反饋或平衡機(jī)構(gòu)是為了使伺服閥的輸出流量或輸出壓力獲得與輸出電氣控制信號(hào)成比例的特性。在伺服閥按液壓放大器級(jí)數(shù)進(jìn)行分類(lèi)時(shí)，相應(yīng)的伺服閥分別被稱(chēng)為單級(jí)伺服閥、兩級(jí)伺服閥、三級(jí)伺服閥。永久磁鐵或激磁線圈產(chǎn)生固定磁通，直流電氣控制信號(hào)通過(guò)控制線圈產(chǎn)生控制磁通，兩個(gè)磁通在工作氣隙處的相互作用，使電氣機(jī)械轉(zhuǎn)換器的運(yùn)動(dòng)部分銜鐵或控制線圈產(chǎn)生一個(gè)與電氣控制信號(hào)大小成比例并能反應(yīng)電氣控制信號(hào)極性的力矩或力，該力矩或力與彈簧支承的恢復(fù)力矩或力平衡，產(chǎn)生轉(zhuǎn)角形式的機(jī)械運(yùn)動(dòng)或直線位移形式的機(jī)械運(yùn)動(dòng)。電液伺服閥的結(jié)構(gòu)組成包括：電液伺服閥通常由力矩或力馬達(dá)、液壓放大器和反饋或平衡機(jī)構(gòu)等。電液伺服閥已經(jīng)被廣泛的運(yùn)用于電液位置、速度、加速度、力伺服系統(tǒng)中，以及伺服震動(dòng)發(fā)生器中。非隔離式蓄能器是由一個(gè)封閉的殼體組成，殼體底部有個(gè)油口，頂部有個(gè)充氣氣閥。當(dāng)外負(fù)載從活塞桿上去掉后，蓄能器放出他所儲(chǔ)存的能量而使活塞桿外伸。當(dāng)系統(tǒng)受冷溫度下降時(shí)，液體體積收縮，蓄能器可反過(guò)來(lái)向系統(tǒng)共給所需的液體。（4）作熱膨脹補(bǔ)償器用在某些溫度變化幅度很大的封閉式液壓系統(tǒng)，當(dāng)系統(tǒng)受熱溫度上升時(shí)，管路和液壓油都發(fā)生體積膨脹。有些液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行元件隨不是間歇?jiǎng)幼?，但在一個(gè)工作循環(huán)內(nèi)速度差別很大。 根據(jù)實(shí)際要求，由于液壓系統(tǒng)的工作壓力較大，要求過(guò)濾質(zhì)量較高，故選用燒結(jié)式過(guò)濾器。 對(duì)濾油器的基本要求是： ?；祀s在工作介質(zhì)中的顆粒污染物，促使液壓元件磨損，并造成液壓滑閥閥芯的卡死，以及節(jié)流縫隙和其他小截面油道的堵賽等事故。在柱塞直徑相等的情況下，差動(dòng)柱塞式壓力繼電器的彈簧剛度小，因而重復(fù)精度和靈敏都較高 1——引線孔 2——微動(dòng)開(kāi)關(guān) 3——橡膠開(kāi)關(guān) 4——閥體 5——閥芯 6——調(diào)壓彈簧 7——調(diào)壓螺釘 壓力繼電器圖像符號(hào) 由液壓系統(tǒng)原理圖可知，根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》選用PFL8H型壓力繼電器，其工作電壓為220V。即壓力繼電器接通和斷開(kāi)時(shí)的壓力差相對(duì)于調(diào)定。 按所發(fā)出電信號(hào)的功能，壓力繼電器有單觸點(diǎn)和雙觸點(diǎn)之分。當(dāng)有液壓力達(dá)到壓力繼電器的調(diào)定壓力時(shí)，即發(fā)出電信號(hào)，以控制電磁鐵、電磁離合器、繼電器等電氣元件動(dòng)作，使油路卸壓、換壓，執(zhí)行機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)順序動(dòng)作，或關(guān)閉電動(dòng)機(jī)，使系統(tǒng)停止工作，起到安全保護(hù)作用等。 ，當(dāng)壓力油全部通過(guò)溢流閥卸荷時(shí)，其流量為24L/min,查《液壓元件產(chǎn)品樣本》由此確定選用YEL10H型溢流閥，～，公稱(chēng)流量為40L/min。直動(dòng)式溢流閥是作用在閥芯上的主油路液壓力與調(diào)壓彈簧力直接相平衡的溢流閥，下圖為直動(dòng)式溢流閥的原理圖1調(diào)壓手輪 2縮緊螺母 3閥體 4閥芯 直動(dòng)式溢流閥圖形符號(hào) 在直動(dòng)式溢流閥中，當(dāng)液壓作用力低于調(diào)定彈簧力時(shí)，閥口關(guān)閉，閥芯在彈簧力的作用下壓緊在閥座上，溢流口無(wú)液體溢出；當(dāng)液壓作用力超過(guò)彈簧力時(shí)，閥芯開(kāi)啟，液體溢流，彈簧力隨著開(kāi)口量的增加而增加，直至與液壓作用力相平衡。當(dāng)電磁鐵通電時(shí)，則將閥芯推向右邊的初始位置。 電磁換向閥的品種很多，按其工作位置數(shù)和通路數(shù)的多少可分為二位二通、三位四通、三位三通、二位四通等；按其復(fù)位和定位形式可分為彈簧復(fù)位式、鋼球定位式、無(wú)復(fù)位彈簧式等；按其閥芯切換油路的臺(tái)肩數(shù)可分為兩臺(tái)肩和三臺(tái)肩式；按其閥體內(nèi)的沉槽數(shù)可分為三槽式和五槽式；按其閥體與電磁鐵的連接形式可分為法蘭連接和螺紋連接；按其所配電磁鐵的結(jié)構(gòu)形式可分為干式和濕式兩類(lèi)，每一類(lèi)又有交流、直流等形式。 電動(dòng)機(jī)的確定 電動(dòng)機(jī)功率為： 取泵=，則電動(dòng)機(jī)功率為： 當(dāng)連軸器的效率=，電動(dòng)機(jī)功率為=／=，查手冊(cè)，選用電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)n=1440r/min，功率Ｐ＝。 由于液壓油在主油路只流經(jīng)一個(gè)單向閥的主油路，其壓力損失很小，則油泵的工作壓力為：　　　　　　 所以油泵的最大工作壓力P泵＝　 油泵泄漏系數(shù)Ｋ=～,取Ｋ＝，則油泵的流量為： Q泵≥KQ==24L/min 根據(jù)《液壓元件產(chǎn)品樣本》選用GBG1016型單級(jí)齒輪泵。 液壓自動(dòng)張緊裝置是在工作時(shí)，其工作環(huán)境的溫度不高，但有防塵要求，參考《液壓元件產(chǎn)品樣本》，綜合確定選用20號(hào)精密機(jī)床液壓油。所以，液壓油液應(yīng)具有良好的防銹性能和不腐蝕金屬性能。 （7）防銹性能好，對(duì)金屬的腐蝕性小。水可能從不同途徑進(jìn)入液壓油液，含水的液壓油液在泵和其他元件的劇烈攪拌下極易乳化，致使液壓油液變質(zhì)或生成沉淀物，防礙冷卻器的導(dǎo)熱，阻滯閥門(mén)和管道，降低潤(rùn)滑性且腐蝕金屬，所以，液壓油液應(yīng)具有良好的抗乳化性。因此，液壓油液應(yīng)具有良好的化學(xué)穩(wěn)定性。液壓油液對(duì)液壓系統(tǒng)中的各運(yùn)動(dòng)部件起潤(rùn)滑作用，以降低摩擦和減少磨損