80m140m80m公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-wenkub.com
2025-06-26 08:20 本頁(yè)面
【正文】 世界各國(guó)的橋梁規(guī)范對(duì)梁式結(jié)構(gòu)沿梁高方向的溫度梯度的規(guī)定有各種不同的形式。日照、局部降溫等局部溫度影響，則使結(jié)構(gòu)表面、內(nèi)部溫差因?qū)α鳌彷椛浜蜔醾鲗?dǎo)方式形成瞬時(shí)的不均勻分布(結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng))，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)各部分發(fā)生不均勻的變形，從而形成溫度次內(nèi)力。m） 溫度次內(nèi)力 溫度場(chǎng)對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的影響根據(jù)大量理論分析和實(shí)驗(yàn)研究，在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱形梁橋（特別是超靜定結(jié)構(gòu)體系，如連續(xù)梁）中，由于溫度影響而產(chǎn)生的應(yīng)力可以達(dá)到甚至超過(guò)活載應(yīng)力，故溫度場(chǎng)作用已被認(rèn)為是預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁產(chǎn)生裂縫的主要原因。根據(jù)等效荷載的原理，預(yù)應(yīng)力束的作用可以等效為作用于混凝土結(jié)構(gòu)上荷載。所以先期張拉的預(yù)應(yīng)力筋在后期結(jié)構(gòu)中將產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力徐變次內(nèi)力。表64 預(yù)加力引起的次內(nèi)力如圖62，建立豎向平衡方程，于是可得： (63a) (63b)考慮到實(shí)際配束時(shí)θ一般比較小，因此cosθ≈1，故可化簡(jiǎn)得： (63c)式中：q’(x)——微段上混凝土對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼束的豎向作用；Δθ——預(yù)應(yīng)力鋼筋微段的轉(zhuǎn)角(rad)；Δx——預(yù)應(yīng)力鋼筋微段的水平增量( x )。因此，分析預(yù)應(yīng)力效應(yīng)時(shí)，可把預(yù)應(yīng)力束筋和混凝土視為相互獨(dú)立的脫離體，把預(yù)加力對(duì)混凝土的作用以等效荷載的形式代替。在本設(shè)計(jì)中，懸臂施工階段不產(chǎn)生收縮、徐變次內(nèi)力，只有在成橋階段才產(chǎn)生收縮、徐變次內(nèi)力。但混凝土徐變主要與應(yīng)力的大小、荷載的作用時(shí)間及加載時(shí)混凝土的齡期有關(guān)。在計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，因混凝土徐變、收縮而產(chǎn)生的次內(nèi)力，目前應(yīng)用最廣泛是采用狄辛格方法。徐變終極值可以達(dá)到初始彈性變形的幾倍。根據(jù)規(guī)范，可以用下述公式計(jì)算其損失值： （55）其中：—鋼束彈性模量，取195000MPa —混凝土收縮終極值，根據(jù)規(guī)范，取—混凝土徐變終極值，查規(guī)范，取 有效預(yù)應(yīng)力值計(jì)算各個(gè)階段有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算如下所示： （1）傳力錨固時(shí)的有效預(yù)應(yīng)力為： （56） （2）使用階段有效預(yù)應(yīng)力應(yīng)減掉所有預(yù)應(yīng)力損失，具體如下： （57）本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力損失采用MIDAS CIVIL自動(dòng)計(jì)算，這里只列舉部分鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算的結(jié)果，如表51至表54：表51 腹板筋W7預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe17I 17J 18I 18J 19I 19J 20I 20J 21I 21J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe22I 22J 23I 23J 24I 24J 25I 25J 26I 26J 27I 27J 28I 28J 29I 29J 30I 30J 31I 31J 32I 32J 33I 33J 34I 34J 35I 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe35J 36I 36J 37I 37J 38I 38J 表52 頂板束T2預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe10I 10J 11I 11J 12I 12J 13I 13J 14I 14J 15I 15J 16I 16J 17I 17J 18I 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe18J 19I 19J 20I 20J 21I 21J 22I 22J 23I 23J 24I 24J 25I 25J 26I 26J 27I 27J 28I 28J 29I 29J 30I 30J 31I 31J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe32I 32J 33I 33J 34I 34J 35I 35J 36I 36J 37I 37J 38I 38J 39I 39J 40I 40J 41I 41J 42I 42J 43I 43J 單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe44I 44J 45I 45J 表53 中跨底板筋MB1預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe46I 46J 47I 47J 48I 48J 49I 49J 50I 50J 51I 51J 52I 52J 53I 53J 54I 54J 55I 55J 表54 邊跨底板筋SB2預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力（單位：MPa）單元位置σl1+σl2σl4σl5σl6σⅠpeσⅡpe90I 90J 91I 91J 92I 92J 93I 93J 94I 94J 95I 95J 96I 96J 97I 97J 98I 98J 99I 99J 100I 100J 第6章 次內(nèi)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋是超靜定結(jié)構(gòu)，在各種內(nèi)外因素的綜合作用下，發(fā)生的結(jié)構(gòu)變形受到多余約束的限制，從而產(chǎn)生由多余約束引起的結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力，這就是結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。 錨頭變形損失計(jì)算當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼束由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，簡(jiǎn)稱錨頭變形損失，其計(jì)算公式為： （52）其中：—預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉時(shí)錨具的變形、鋼筋的回縮以及接縫壓縮的長(zhǎng)度（mm） —預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)張拉端到錨固端之間的距離（mm） 彈性壓縮損失的計(jì)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在采用分批張拉預(yù)應(yīng)力束時(shí)，先張拉的鋼筋由張拉后批預(yù)應(yīng)力鋼筋所引起的混凝土彈性
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