【正文】 h= kJ/Kg、反平衡相對誤差=%計算無誤。給水泵汽輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽）和新蒸汽，無回?zé)峒訜崤牌噙M入凝汽器。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器。補充水采用二級除氧，一級除氧在凝汽器中，設(shè)有真空除氧裝置和鼓泡除氧裝置，然后通過回?zé)嵯到y(tǒng)的高壓除氧器進行二次除氧。高壓旁路每臺機組安裝兩套，從汽機入口前主蒸汽聯(lián)絡(luò)管接出，經(jīng)減壓、減溫后接至再熱（冷段）蒸汽管道，高壓旁路的減溫水取自汽動給水泵和電動給水泵出口的凝結(jié)水系統(tǒng)。它將蒸汽空氣混合物從抽氣口的壓力擴壓到略高于大氣壓以排入大氣，其壓縮比一般為15～40。正常運行時，1臺真空泵作為備用。為此在加熱器汽側(cè)設(shè)置了抽空氣管道以排除不凝結(jié)性氣體。在鍋爐起動，點火上水時，需供給合格的除氧水，所以設(shè)置了輔助蒸汽聯(lián)箱，其汽源來自三級抽汽。這樣克服了由于平盤式由于水位的變化，引起細水流的變化，影響除氧效果。凝結(jié)水泵選用電動、立式、多級、離心泵。汽動給水泵小汽輪機的汽源來自4段抽汽和新蒸汽，正常運行時，采用主汽輪機四段抽汽，當(dāng)主汽輪機負荷降低至該級抽汽已不能滿足給水泵所需的功率時，就要切換到新蒸汽。由于本設(shè)計汽輪機和鍋爐使用的是單元制系統(tǒng)，所以給水系統(tǒng)也為單元制。熱再熱蒸汽管道從再熱器的出口聯(lián)箱的兩側(cè)引出，平行接到汽輪機前，分別接入中壓缸左右再熱主汽閥調(diào)節(jié)閥，在汽輪機入口前設(shè)壓力平衡連通管。 ΔG= （6—37） 滿足要求。2選型參數(shù)的計算1） 流量： （6—32）2) 揚程： （6—33）3) 進口壓力: Mpa 出口壓力：4） 溫度： （6—34）5） 裝置汽蝕余量：NPSHr （5—67） =6）操作狀態(tài)：連續(xù)操作，兩臺50%的氣動泵運行，一臺30%的電動泵備用。管道附屬設(shè)備選型匯總 表63管道名稱標管通徑（mm）外徑壁厚DOS(mm)材質(zhì)焊接值(mm)質(zhì)量(kg/m)主蒸汽管道47561065F12(X20CrMoV)再熱管（冷）90020再熱管（熱）1050116860A691Gr21H12252732012CrMoVGH22753252212GrMoVGH33003251315GrMoVG100除氧器65015GrMoGH56006102520H670072011Q235AH710001020 11Q235AH816001620 14Q235A高壓給水400 A106B化學(xué)補充水100114 5OGr18Ni9小汽機進汽400426 1415GrMoG小汽機凝水125140 3Q3451）流量： 2) 揚程： 由 3) 進口壓力: 出口壓力：4） 溫度： 查表知飽和壓力為： 5） 裝置汽蝕余量：NPSHrNPSHr=6）操作狀態(tài)：連續(xù)操作，一運行，一臺備用。1小汽輪機進汽管徑選型已知參數(shù)：，據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計2000》選擇標準管道。選型及計算結(jié)果列如表62序號H1H2H3H4H5H6H7H8計算管徑選型標識編碼13SO13SO12SO31WO12SO11WO11WO11WO標管通徑22527530065060070010001600裕量1 高壓給水管路選型（關(guān)斷閥后）已知參數(shù)：，據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計2000》選擇標準管道。則選擇管道型號為：標識編碼： 用途：再熱蒸汽（熱段）設(shè)計壓力： 類別：電熔焊鋼管設(shè)計溫度： 技術(shù)規(guī)范：尺寸規(guī)范： 材質(zhì)：A691Gr21標管通徑： 外徑壁厚：焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量： （6—20）已知實際最大流量： （6—21）裕量滿足要求。1 主蒸汽管選型已知參數(shù)：，據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計2000》選擇標準管道。普通厚度的管子僅用于D類流體。主要管子類別選擇：（1）無縫鋼管適用于各類參數(shù)的管道。給水再循環(huán)量約為給水泵最大流量的15%~30%,給水再循環(huán)流速控制在4m/s以下，否則容易造成管道振動。對于一些小直徑的輔助管道，往往不經(jīng)過計算而是參考類似的管道來選擇管道直徑及其壁厚。給粉機的臺數(shù)與燃燒器一次風(fēng)接口數(shù)相同，給粉機的最大出力，不少于與其連接的燃燒器最大出力的130%，且應(yīng)采用葉輪式給粉機。水蒸汽平均定壓比熱容 = kj/(kg℃)，查表知煤初溫=0℃。干燥劑的物理熱： == kj/kg (5—15)通過磨煤機的密封風(fēng)流量=== （5—16）密封風(fēng)的物理熱取密封風(fēng)溫度 =20℃。鍋爐有效利用熱量：=2008（）+（） =4399924580 KJ/h小時燃料消耗量：B= 100%=100%=q4 按燃料種類和燃燒方式選用，查文獻知，對固態(tài)除渣煤粉爐，煙煤q4 =2% 計算燃燒消耗量：BJ =（1）= kg/h根據(jù)煤消耗量，及綜合京西無煙煤的特點，磨煤機選為MPS212 。⒈收到基碳=%⒉收到基氫=%⒊收到基氮=%⒋收到基氧=%⒌收到基全硫=%⒍收到基灰分=%⒎收到基水份=%⒏干燥無灰基揮發(fā)份=%⒈鍋爐額定壓力 =⒉過熱蒸汽溫度 =℃⒊給水溫度 =℃⒋冷風(fēng)溫度 =30℃⒌熱風(fēng)溫度 =350℃⒍排煙溫度 =125℃⒎鍋爐效率 η=⒏鍋爐蒸發(fā)量 D=2008t/h燃料燃燒所需的理論空氣量：=（+）+ =（+）+ =在設(shè)計煤粉鍋爐時，過量空氣系數(shù)推薦值:=實際空氣消耗量：==理論煙氣中的三原子氣體體積：=（+） =（+）= 理論煙氣中N2體積=+=+＝理論煙氣中的水蒸汽體積：=++ =++=理論煙氣量：=++=++=鍋爐通常是負壓運行，由于系統(tǒng)不嚴密，有空氣漏入，計算煙氣量需考慮漏風(fēng)系數(shù)β，查文獻[5]《電站鍋爐手冊》中的表325，選用固態(tài)排渣煤粉爐，具有磚墻及護板的爐膛，漏風(fēng)系數(shù)β=；凝渣管束，漏風(fēng)系數(shù)β=0； 過熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=；再熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=； 省煤器，選用一級，漏風(fēng)系數(shù)β=；回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，漏風(fēng)系數(shù)β=； 旋風(fēng)除塵器，漏風(fēng)系數(shù)β=；磚墻砌的煙道，漏風(fēng)系數(shù)β=； 可知進入煙道的過量空氣系數(shù)：α煙=α空+∑β=++0++++++=煙道排出的煙氣量，由文獻得：=+ + =+（）+（） = 查水蒸汽性質(zhì)表，對應(yīng)的P=，tgq = ℃，過熱蒸汽焓=。鍋爐輸入熱量=/=（4—1） 鍋爐損失=（1）=（）= kJ/Kg （4—2）排污損失=（）=（170283）= kJ/Kg （4—3）式中 ——化學(xué)補充水的比焓，=83 kJ/Kg全廠工質(zhì)滲漏損失=（）=（）= kJ/Kg （4—4）廠用汽損失=（）=（）=（4—5）凝汽流冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—6）小汽機冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—7）化學(xué)補充水冷源損失=（）=（）=（4—8）軸封加熱器疏水冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—9）均壓箱去熱水井汽流的冷源損失=（）=（）= kJ/Kg （4—10）低加H8疏水冷源損失==（）=(4—11)以上第6～11項為凝汽器的直接冷源損失暖風(fēng)器損失=（）=（）= kJ/Kg （4—12）管道散熱損失=（）+（）=（）+（）= kJ/Kg （4—13）軸封汽散熱損失=（）+（） =（）+（） = kJ/Kg （4—14）損失之和=++++++++++++=+++++++++++ = kJ/Kg （4—15）汽輪機內(nèi)功=== kJ/Kg （4—16）正、反平衡相對誤差=100%=100%=% （4—17）計算無誤。h （3—101）式中 ——廠用電率，=。再熱器換熱量=== kJ/Kg。低壓加熱器H8疏水溫度：=+ =+= （3—52）由=, ==低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)： = = （3—53）低壓加熱器H8的疏水系數(shù)：=+=+= （3—54）小汽機抽汽系數(shù)== （3—55）由凝汽器的質(zhì)量平衡計算 = = （3—56）（由于均壓箱的來汽量小就沒有參與計算）由汽輪機汽側(cè)平衡校驗H4抽汽口抽汽系數(shù)和=+++=+++= （3—57）各加熱器抽汽系數(shù)和=+++++++ =+++++++= （3—58）軸封漏汽系數(shù)和=++++++++++=++++++++++ = （3—59）凝汽系數(shù)：=1——=1——=該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的相等，凝汽系數(shù)計算正確。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量為未知。至此，低壓加熱器H8的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。至此，低壓加熱器H7的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。至此，低壓加熱器H6的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。至此，低壓加熱器H5的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。已知加熱器水側(cè)壓力=，由=，查得H4出水比焓=至此，除氧器H4的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。H3疏水溫度：=+δ=+= （3—18）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從除氧器H4的上端差δt計算得到。H2疏水溫度：=+δ=+= （3—15）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差δt計算得到。H1疏水溫度：=+δ=+= （3—12）式中δ——加熱器下端差，δ=——進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差δt計算得到。中聯(lián)門后再熱汽壓=（1）=（）=。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)=/=30000/1909137=（3—1）鍋爐排污系數(shù)=/=10000/1909137= （3—2） 全廠汽水平衡其余各量經(jīng)計算為廠用汽系數(shù)=20000/1909137= （3—2）減溫水系數(shù)=55000/1909137= （3—3）暖風(fēng)器疏水系數(shù)=35000/1909137= （3—4）由全廠物質(zhì)平衡得補水率=++=++= （3—5）=++=1++= （3—6）各小汽流量見表22，溫度=537，查水蒸所性質(zhì)表，得主蒸汽比焓值=。機組各級回?zé)岢槠麉?shù)見表21表21 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)抽汽管道壓損△PJ%33353333項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力PJMPa抽汽焓h