【正文】 7）預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量對(duì)稱布置8）應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。3）預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。有關(guān)參數(shù)為： m2 ， m2 ，彈性模量195000 MPa，預(yù)應(yīng)力抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度為fpd=1860MPa,張拉控制應(yīng)力σ=1860=1395MPa，抗拉強(qiáng)度1260 MPa，抗壓強(qiáng)度390 MPa，Ap=2710－6=(m2) 而預(yù)應(yīng)力抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度為fpd=1860(MPa),本設(shè)計(jì)在估算預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力取為：σpe=1860=930(MPa)1）僅在上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼束取第14號(hào)邊墩中支座截面為例，計(jì)算如下：可按正常使用狀態(tài)計(jì)算：查截面特性，有I= (m4)，A= (m2)，ys= (m)， yx=(m)，Ws=,WX=,KS=,KX=, Mmax=16803 (KN?m)，Mmin=1292562(KN?m) 其中：I—有效截面慣性矩； A—有效截面面積； ys—有效截面中性軸距上緣的距離； yx—有效截面中性軸距下緣的距離。其關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)， 當(dāng)承受時(shí)， 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算對(duì)于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時(shí)，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。1）按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。如圖4－26所示　　　　　　　　　　　　　　圖4－26 在全部移動(dòng)荷載作用下，第24號(hào)節(jié)點(diǎn)（第1號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獌?nèi)力Fz剪力影響線如圖4－27所示 　　　　　　　　　　　　　圖4－27在全部移動(dòng)荷載作用下，第24號(hào)節(jié)點(diǎn)（第1號(hào)墩）梁?jiǎn)卧獞?yīng)力，組合（軸力＋彎矩）下影響線。移動(dòng)荷載內(nèi)力計(jì)算表（取本橋一半單元145）　　　　　　　　　　　　　　　 　表4－4 單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)1I[1]01J[2]2I[2]2J[3]3I[3]3J[4]4I[4]4J[5]5I[5]5J[6]2776I[6]6J[7]單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)7I[7]7J[8]8I[8]8J[9]9I[9]9J[10]5510I[10]10J[11]11I[11]11J[12]12I[12]12J[13]13I[13]13J[14]14I[14]14J[15]15I[15]15J[16]16I[16]16J[17]17I[17]17J[18]18I[18]18J[19]19I[19]19J[20]20I[20]20J[21]21I[21]21J[22]22I[22]22J[23]23I[23]23J[24]24I[24]24J[25]25I[25]25J[26]26I[26]1042926J[27]單元位置軸向(kN)剪力y(kN)剪力z(kN)扭矩 (kN*m)彎矩y (kN*m)彎矩z (kN*m)27I[27]27J[28]28I[28]28J[29]29I[29]29J[30]30I[30]30J[31]31I[31]31J[32]32I[32]32J[33]33I[33]33J[34]34I[34]34J[35]35I[35]35J[36]36I[36]36J[37]1875737I[37]1875737J[38]38I[38]38J[39]39I[39]39J[40]40I[40]40J[41]41I[41]41J[42]42I[42]42J[43]43I[43]43J[44]44I[44]44J[45]45I[45]45J[46] 　表4－4在移動(dòng)荷載作用下，沿y向的彎矩圖，如圖　　　　　　　　　　　　　　圖415在移動(dòng)荷載作用下，沿z向的剪力圖Fz，如圖4－16　　　　　　　　　　　　　　圖4－16在移動(dòng)荷載作用下，沿y向的剪力圖Fy，如圖4－17　　　　　　　　　　　　　圖4－17在移動(dòng)荷載作用下，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力，第45號(hào)單元（跨中）沿y向的彎矩圖，如圖4－18　　　　　　　　　　　　圖4－18在移動(dòng)荷載作用下，梁?jiǎn)卧獌?nèi)力，第24號(hào)單元（第1號(hào)墩）沿y向的彎矩圖，如圖4－19。（2） 按上式求得的增大系數(shù)只適用于修正相應(yīng)跨的正彎矩區(qū)的內(nèi)力值，對(duì)于各中間跨跨中增大系數(shù)的較大者。目前可通過以下兩種方法處理：（1） 先應(yīng)用平面桿系有限元法的計(jì)算程序和其中的影響線加載法功能來完成各個(gè)節(jié)點(diǎn)截面的內(nèi)力分析，然后對(duì)不同的梁段乘以計(jì)入了不同截面橫向分布影響的增大系數(shù)ξ，一般稱為內(nèi)力增大系數(shù)法?！　　　　　　　　　　　　　　　D4－1邊跨合攏后，由于邊跨掛籃的拆除，及0號(hào)塊臨時(shí)固結(jié)的解除，結(jié)構(gòu)體系將發(fā)生一定的變化，此時(shí)相當(dāng)于結(jié)構(gòu)體系在邊跨外加一個(gè)向上的掛籃荷載。然后再在該段內(nèi)拼裝掛籃及模板此時(shí)結(jié)構(gòu)體系為靜定體系，外荷載為梁體自重Q和掛籃重量P，及現(xiàn)澆段的混凝土濕重，其彎矩圖為懸臂梁彎矩圖。設(shè)計(jì)內(nèi)力是強(qiáng)度驗(yàn)算及配筋設(shè)計(jì)的依據(jù)主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力Sg1和二期恒載（如鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力Sg2。4） 在該施工階段里，將二期荷載組激活，如圖3－17　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－17．9混凝土徐變與收縮定義連接及修改1）時(shí)間依存性材料的定義，如圖3－1圖3－19 　　　　圖3－18　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－192）時(shí)間依存性材料的連接，如圖3－203修改單元的材料時(shí)間依存特性，如圖3－21 　　 　 圖3－20　　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－211）車道荷載與車輛荷載的定義，如圖3－2圖3－23 圖3－22　　　　　　　　　　　　　　　圖3－232）車道與車輛荷載的加載，如圖3－2圖3－25 　　　　　　圖3－24　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－253）定義一個(gè)移動(dòng)荷載工況，如圖3－2圖3－26。如圖3－12　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－123）將兩橋墩頂點(diǎn)處兩節(jié)點(diǎn)處設(shè)置兩個(gè)支座。　　　　　　圖3－8　　　　　　　　　　　　　　　　圖3－9預(yù)應(yīng)力鋼束的錨固點(diǎn)位置　　　　　　　　　　　圖3－10，模型基本建立。承臺(tái)平面采用梯臺(tái)形式。由上面的解釋可知，單薄壁墩是最合適的墩型，與跨大堤橋的要求非常吻合。輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長不大于20m）的公路橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及體積較大，外形粗壯，很少應(yīng)用于城市橋梁。本設(shè)計(jì)中，根據(jù)箱室的外形設(shè)置了寬250mm，長750m的梗腋（3）橫隔梁橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時(shí)還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔(dān)和分布支承反力的作用。（2） 梗腋 在頂板和腹板接頭處須設(shè)置梗腋。②腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)，采用250—300mm。本設(shè)計(jì)中采用雙面配筋，且底板由支點(diǎn)處以拋物線的形式向跨中變化。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個(gè)方面的控制。..3　梁高根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。單箱單室截面的優(yōu)點(diǎn)是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。箱形截面就是這樣的一種截面。雙層橋梁在無需做大跨徑的情況下，選用等截面布置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)化。采用等截面布置使橋梁構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工迅速。 主梁截面尺寸 從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點(diǎn)來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)采取變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來看，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變高度梁能較好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀,景觀效果差。但美觀較差，并且徐變變形大，對(duì)于無縫線路整體道床軌道結(jié)構(gòu)形式來說，存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點(diǎn)。雙箱梁預(yù)制吊裝，鋪預(yù)制板，重量輕。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。但是若采用懸臂施工法，則不然?？紤]到該場(chǎng)區(qū)的地質(zhì)條件，綜合考慮，采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為跨越大堤區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。簡(jiǎn)支梁受力明確，受無縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡(jiǎn)單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車條件也不如連續(xù)梁。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁，索兩端錨于地面，稱地錨體系。　　　　　　　　　　　　　　 圖2－4斜拉橋的特點(diǎn)是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)?！　　　　　　　　　　　　　　D2－3軟土地基上建造拱橋，存在橋臺(tái)抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少?！蛐头桨副冗x　梁橋 圖2－1梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性?！∵m用性橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。 =；C=。φ=； =。場(chǎng)區(qū)普遍分布。γ