【正文】 預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算表截面鋼束號(hào)預(yù)加力階段由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)cosαsinασp0ΔApNp0=σp0ΔApcosαVp0=σp0ΔApsinαMp0N(6)[(4)+(5)] ρ=4ΔAp /An%1+15ρρp = (MPa) 預(yù)應(yīng)力損失匯總及預(yù)加力計(jì)算根據(jù)以上計(jì)算過程，可得到各截面鋼束的預(yù)應(yīng)力損失，匯總結(jié)果見表。m Mg1=0kNm In=27572888cm4 An = en=ep= Ep=105Mpa αEp=計(jì)算 (Mpa) (MPa)(MPa)(1)(2)(3) =(1) + (2)計(jì) 算 應(yīng) 力 損 失 計(jì)算公式：σl6=分子項(xiàng)分母項(xiàng)(4)αEpσpcφ(t,t0) i178。= In /An(5)Epεcs(t,t0) ρp=1+ ep178。本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，和均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故 支點(diǎn)截面： ,由于混凝土收縮和徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為80%條件下完成，受荷時(shí)混凝土齡期為28天。計(jì)算得截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見下表。本設(shè)計(jì)采用逐根張拉鋼束，張拉時(shí)按鋼束2314的順序，計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的鋼束逐步向前推薦，計(jì)算結(jié)果見下表。計(jì)算方法如下：反向摩擦影響長(zhǎng)度： 式中: ΣΔl——錨具變形、鋼束回縮值(mm)，按《公預(yù)規(guī)》 ；對(duì)于夾片錨具 ΣΔl = 6 mm；Δσd——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算：Δσd =其中：σo—— 張拉端錨下控制應(yīng)力，本設(shè)計(jì)為1302MPa； σl —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除σl1后的鋼筋應(yīng)力；l —— 張拉端至錨固端距離，即鋼束的有效長(zhǎng)度。 跨中截面管道摩擦損失計(jì)算表 鋼束號(hào)θ=φ–αxμθ+kx (。232349231069307684馬蹄部分面積Sbocm179。558424 557545 567872 下緣Woxcm179。189112190548272836換軸以上面積Soncm179。凈慣性矩Incm4271050542757288835008145凈軸到截面上緣距離ynscm 凈軸到截面下緣距離ynxcm 截面抵抗矩上緣Wnscm179。)3450214314三角承托218787肋部352525919∑259020翼板1凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜距 Sno(cm179。)2400162024三角承托220767肋部390045∑272836翼板1換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距 Son(cm179。)3450180918三角承托275029955肋部3 20196∑231069(c) 支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號(hào)b1=160cm,ys=靜距類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm178。)翼板1翼緣部分對(duì)換軸靜距 Sao(cm179。)15013226馬蹄51250104130000肋部620017300管道或鋼束15401∑145125翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距 Snn(cm179。)3450181781三角承托275030143肋部3 20426∑232349(b) 四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號(hào)b1=160cm,ys=靜距類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm178。)翼板1翼緣部分對(duì)換軸靜距 Sao(cm179。)15013278馬蹄51250130438肋部620017370管道或鋼束18016∑143069翼板1凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜距 Snn(cm179。 (a) 跨中截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算分塊名稱及序號(hào)b1=160cm,ys=靜距類別及符號(hào)分塊面積Ai(cm178。（2）bb線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面如圖所示。本設(shè)計(jì)中由于＜，則取，為承托根部厚度。（1）整體截面幾何特性計(jì)算：在正常使用階段需要計(jì)算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面，含濕接縫）的幾何特性，計(jì)算公式如下：換算截面面積換算截面慣性矩。第 157 頁 共 157 頁 (a) 跨中截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱分塊面積Ai分塊面積重心至上緣距離yi分塊面積對(duì)上緣凈矩Si全截面重心到上緣距離ys分塊面積的自身慣矩Iidi =ys–yiIp= Ai?di178。 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號(hào)x4(cm)R(cm)sinα =x4/ Rcosαa0(cm)ai(cm)ap(cm)四分點(diǎn)404000 011010 3 3500 10 2 3000 20 12500 32 支點(diǎn)直線段y φx5x5 tanφa0aiap(cm)4245 10 3527 10 2777 20 11027 32 （3）鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度、直線長(zhǎng)度與兩端工作長(zhǎng)度（270cm）之和，其中鋼束曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑及起彎角度計(jì)算。）R(cm)(cm)(cm)424 100 54000 352 320 73500 277 540 73000 1102 760 72500 上表中各參數(shù)的計(jì)算方法如下：為靠近錨固端直線長(zhǎng)度，可根據(jù)需要自行設(shè)計(jì)，為鋼束錨固點(diǎn)至鋼束起彎點(diǎn)的豎直距離，如鋼束計(jì)算圖式，根據(jù)各量的幾何關(guān)系，可分別計(jì)算如下： 式中 ——鋼束彎起角度（176。=（cm）=3655tan7176。為了簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進(jìn)行平彎。)分塊面積的自身慣距di (cm)分塊面積對(duì)截面形心的慣距I (1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板3450258751320197613266663三角承托 腹板825080437518717188653284225250029∑39469570 其中：==（cm） ==（cm）上核心距： ==（cm）下核心距： ==（cm）=＜＜=說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。在布置錨具時(shí)，應(yīng)遵循均勻、分散的原則。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置（1）在對(duì)跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。對(duì)于T形截面簡(jiǎn)支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù)的估算公式： 式中：Mk ——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按主梁作用應(yīng)組合 表??； C1 ——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于城市A級(jí)，C1 ； ——一束6As ，一根鋼絞線的截面積是 ，故 △Ap = cm2； —— 大毛截面上核心距； —— 預(yù)應(yīng)力鋼束重心對(duì)大毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定，為梁高。這樣做是偏于安全的，可行的。m)(kN)(kN)（1）第一期永久作用 （2）第二期永久作用 （3）總永久作用=（1）+（2） （4）可變作用（汽車）城市—A級(jí)（5）可變作用（汽車）沖擊 （6）可變作用（人群） （7）標(biāo)準(zhǔn)組合 =（1）+（2）+（3）+（4）（8）短期組合=（3）+（4）+（6） （9）極限組合=(3)+[(4)+(5)]+(6) 3號(hào)梁作用效應(yīng)組合 序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN 1號(hào)梁作用效應(yīng)組合 序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kN1. 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應(yīng)，如下圖所示，可變效應(yīng)計(jì)算公式為：式中 ——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； y——影響線上最大坐標(biāo)值。 三車道：mcq =（+++）= 兩車道：mcq =（+++）= 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq = 可變作用（人群）：mcr=對(duì)于②號(hào)梁。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)：由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：，故可用修正的剛性橫梁法來繪制影響線和計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。m)00剪力(KN)00∑彎矩(KN4 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度1. 預(yù)制梁自重(1)跨中截面段主梁的自重（跨中至四等分點(diǎn)，）：q(1)=0. 73526=(kN)(2)馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算（長(zhǎng)4m）：主梁端部截面面積為A=q(2)≈1/2(+0. 735)264= (kN)(3)支點(diǎn)段梁的自重（）q(3)= 26= (kN)(4)跨中和四分點(diǎn)截面橫隔梁自重中梁：[(1801525) (16020)50151015] 1710626=邊梁：=(5)支點(diǎn)截面橫隔梁自重中梁：[(18015) (16050) – 35] 2510626=邊梁：=故半跨內(nèi)主梁和橫梁的重力為：中梁：q(4) =++++=（kN）邊梁：q(4) =++++=（kN）(6)預(yù)制梁永久作用集度：中梁：g1=(kN/m)邊梁：g1=(kN/m)2. 二期永久作用(1)翼緣板中間濕接縫集度q(5)=26=(kN/m)(2)現(xiàn)澆部分橫隔梁跨中橫隔梁的體積：中梁：[(1801525)102]=邊梁：= m3支點(diǎn)處橫隔梁的體積：中梁：=邊梁：= m3故橫隔梁的集度：中梁：q(6)=( 3 +2)29/=(kN/m)邊梁：q(6)== (kN/m)(3)橋面鋪裝層8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面平均集度為：26=。 跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積 分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對(duì)上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對(duì)截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板34502587589032088967896三角承托7502015000937511001681109543腹板2800217000457333310321925605525下三角15083313076941308527馬蹄125065104149058001497090∑840049000131962066小毛截面翼板2400180004500081014648146464三角承托7502015000937515595201568895腹板280021700045733333965084969841下三