【正文】 這 樣 ， 就 形 成 了 隔 板 漏 汽 損 失 。 在 隔 板 前 后 存 在 壓 差 ， 又 有 隔 板 間 隙 。 E 級 的 理 想 能 量 ； X 級 的 速 度 比 ； B 系 數(shù) ， 單 列 級 ， B =0 . 15, 雙 列 級 ， B = 0 . 5 5 。 動 葉 片 由 非 工 作 區(qū) 進(jìn) 入 工 作 區(qū) 弧 段 時 ， 動 葉 通 道 中 滯 留 的 蒸 汽 要 靠 工 作 區(qū) 弧 段 中 噴 嘴 噴 出 的 主 流 蒸 汽 將其 吹 出 ， 要 消 耗 輪 周 功 。 葉 輪 摩 擦 損 失 也 可 用 焓 降 來 表 示 ： = = tbbf vuldkN23211)100()( ???t213600DN f?fh?0Ef?fh?或者 313s i n10* abbf Xld?? ?76 4， 部 分 進(jìn) 汽 損 失 eh?采 用 部 分 進(jìn) 汽 ， 就 產(chǎn) 生 了 部 分 進(jìn) 汽 損 失 ， 由 “ 鼓 風(fēng) ” 損 失 和 “ 斥 汽 ” 損 失 兩 部 分 所 組 成 的 。 這 樣 ， 靠 近 隔 板 處 的 蒸 汽 質(zhì) 點 的 旋 轉(zhuǎn) 速 度 小 ， 自 然 要 向 旋 轉(zhuǎn) 中 心 處 流 動 以 保 持 蒸 汽 的 連 續(xù) 性 。 等 截 面 直 葉 片 的 設(shè) 計 和 加 工 都 比 較 容 易 ， 但 存 在 著 扇 形 損 失 ； 當(dāng) ? 10 的 級 ， 則 應(yīng) 采 用 扭 葉 片 。 而 其 他 截 面 上 ， 由 于 偏 離 設(shè) 計 條 件 將 會 引 起 附 加 損 失 。 葉 高 損 失 常 用 下 面 半 經(jīng) 驗 公 式 計 算 ： 式 中 ， a—— 經(jīng) 驗 系 數(shù) ， a = ( 單 列 級 ， 不 含 扇 形 損 失 ） ； a = 1 . 6 （ 單 列 級 ， 含 扇 形 損 失 ) ； a = 2 ( 雙 列 級 ） ； 不 包 括 葉 高 損 失 的 輪 周 有 效 焓 降 ， = l 葉 柵 高 度 ( m m ) 。 如 只 有 在 部 分 進(jìn) 汽 的 級 才 有 部 分 進(jìn) 汽 損 失 ， 工 作 在 濕 蒸 汽 區(qū) 的 級 才 有 濕 汽 損 失 。 ?a 2a1abtt?bll?ld??1?1a0asaga1ogas?g2?g1?*2?圖 1— 38 71 167。 3， 亞音速葉柵 、 近音速葉柵 、 超音速葉柵 。 即 一 定 的 反 動 度 對 應(yīng) 一 定 的 動 靜 葉 柵 出 口 面 積 比 （ f） 。 1， 當(dāng)根部反動度較大時 ， 則平均反動度會更大 ， 會造成葉頂和平衡孔漏汽 ， 因而產(chǎn)生損失； 2， 當(dāng)根部反動度太小或者為負(fù)時 ， 會造成葉片根部吸汽 ， 或者使級后蒸汽通過平衡孔回到動葉前 ， 造成損失； 3， 當(dāng)根部反動度 = ~ 時 可以達(dá)到以上目的 ， 同時也可以使動葉前后壓力差不至太大以至造成大的葉頂漏汽損失 。10~5()。復(fù)速級各列葉柵的出汽角可以在下列范圍內(nèi)選擇 。 222 s i n ??? bbtbtb ldewGvA ??2s i n ?? bbb deAl ?tv2tw2b? b?b?65 三，噴嘴葉柵與動葉柵幾個主要參數(shù) 的 選 定 （一）噴嘴出汽角 的選擇 通常，噴嘴出汽角 =11~14176。但動葉柵通道中的流動多為 亞音速流動 。 這時噴嘴出口汽流角要發(fā)生偏轉(zhuǎn) 。當(dāng)級為 部分進(jìn)汽 ( e 1 ) 時， ( e 為部分進(jìn)汽度 ）。 與噴嘴出 口汽流速度 相垂直的截面 為最小截面 ， 如圖 1— 33所示 ， 其面積為： 式中 ， 級的蒸汽流量 ， （ kg / s ) ； 噴嘴出口處的蒸汽比容 ， 流量系數(shù) ， 對于過熱蒸汽 ， = , 對于飽和蒸汽 ， = 。 但動葉柵通道中的流動多為亞音速流動 。 ?當(dāng)噴嘴前后壓力比還不大于 ~ ， 即 ≤ ≤ ， 仍然可選用漸縮噴嘴 ， 這時 ， 可利用噴嘴斜切部分繼續(xù)膨脹加速 ， 以得到超音速汽流 。 0p 0t C02p0ch?md 11 cux ? 1?00 ?2?md1? 0 11 cux ?? ? 0uFuN u?59 167。噴嘴速度系數(shù)分別為 =，機(jī)組轉(zhuǎn)速 n = 3000r/m。 （ 2） 對于復(fù)速級 ， 其最佳速度比為 ： 通常 ， 復(fù)速級的最佳速度比為： =~ 。 它是汽輪機(jī)級的一個很重要的特性 。 只要 u/ 選用合理 ， 就能達(dá)到軸向排汽的目的 。 而余速損失 ， 很顯然 不可能為零 。 bnta hhhC ?????? **221aC22122211 )c osc os(2CCCCuau ???????21 )1(1 cbnu ????? ?????2cbn ??? 、 、 56 5， 速度比： 從式 （ 180)可以看到 ， 為了提高 級的輪周效率 ， 則要求減少噴嘴損失 、 動葉損失和余速損失 。 0p0t C0m? 1?2?11 cux ??0c2w2c2p0054 167。若級的速度比 =，噴嘴速度系數(shù) = ，進(jìn)入噴嘴的初速度 =，試計算動葉出口相對速度 及絕對速度 ，并繪制動葉進(jìn)出口速度三角形 (標(biāo)出速度、角的符號和數(shù)值）。 cbntu hhhhch ???? ???????考慮了噴嘴損失、動葉損失和余速損失之后，汽輪機(jī)的級在 h s圖上的過程曲線如圖 121所示。 由于通過動葉柵的流動是有損失的 ， 為了說明 問題 引用動葉速度系數(shù) ?。而單位時間內(nèi)作出的輪周功稱為 輪周功率 。 、 可用下式求得： 為了方便 ， 通常將 動葉進(jìn)出口速度三角形繪制成一起 。 1?1?1c 1w1c1w1c 1wα1 β*2 α*2 β1 c2 u u c1 w1 w2 β2 α2 47 動葉進(jìn)口速度三角形的 相對速度 和 方向角 可由下式確定： 為了使汽流順利進(jìn)入動葉通道而不發(fā)生碰撞 ， 動葉柵的幾何進(jìn)口角 應(yīng)等于進(jìn)汽角 。為了計算蒸汽作功大小 ， 必須確定動葉柵進(jìn)出口汽流速度的變化 。斜切部分 只起導(dǎo)向作用 。 這樣 ， 實際噴嘴由兩部分所組成：一部分是漸縮部分 ABDE， AB為最小截面處 。 對于 過熱蒸汽 ， 取 = ；對于 飽和蒸汽 ， 取 = 。 當(dāng)噴嘴前后壓力比小于臨界壓力比時 ， 流量保持最大值不變 ， 如 AB所示 。 ttnt vcAG11?nAtv1tc1kt ppvv1*01*01)(11 ?)(12 12*0*01kknknn vpkkAG ???? ??01 ppn ??tGtG42 2， 噴嘴流量曲線 對于式 (133） ， 當(dāng)噴嘴前的參數(shù) 和 噴嘴出口截面積 一定時 ， 通過噴嘴的流量 只取決于噴嘴前后壓力比 。 dxdccMdxdAA1)1(1 2 ??汽流能夠在噴嘴中加速的條件： （ 1） Ma 1：漸縮噴嘴 （ 2） Ma 1：漸擴(kuò)噴嘴 （ 3） Ma =1：縮放噴嘴 41 （ 四 ） 噴 嘴 流 量 計 算 1， 噴嘴的理想流量 計算 噴嘴的理想流量 可用下式計算 : 式中 ， 噴嘴出口處截面積 ， (m) 。表明橫截面 A不變化 ， 即 A達(dá)到最少值 。 臨界壓力與初壓之比稱為 臨界壓力比 ， 用 表示： ( 1 24 ) 對于 過熱蒸汽 （ k=)則 =。 在膨脹過程中 ， 到某一截面會出現(xiàn)汽流速度等于 當(dāng)?shù)匾羲?。 則根據(jù)能量方程式 ， 則 對于 過熱蒸汽 ， 可近似看做理想氣體 ， 則上式可寫成： 211200 2121 ChCh ???)(1)(21 1100102221 vpvpk khhCC ??????36 噴嘴出口汽流速度計算 ?噴嘴出口的汽流理想速度 (一 ) 噴嘴內(nèi)流動分析 ?噴嘴出口的汽流實際速度 20101 )(2 chhc tt ???0* 0 1‘ p1 p0* p0 h1 Δ