【正文】 1 1 9 1 .2 5ae NVF F N?? 12 119 953 214 ae dF F F N? ? ? ? ? 22953adF F N?? 102 1 4 4 .2 5 0 .0 3 8 813000aFC ?? 20953 0 .0 1 7 310200aFC ?? 由文獻 [1]P321 表 135 進行插值計算，得 1 ? ， 2 ? 。hhLL? 滿足壽命要求。 25m md? ? ? 基本額定靜載荷 oC KN? 基本額定動載荷 C KN? 極限轉速 m ax 700 0 r / m inV ? （ 2）壽命計算 因蝸桿軸所受的軸向力向左，所以只有最左邊的圓錐滾子軸承受軸向力 2 F N?? 該軸承所受的徑向力約為 211 2 3 8 2 .5 5 9 5 .6 2 544rrF F N? ? ? ? 對于 30205 型軸承，按文獻 [1]P322 表 137 軸承派生軸向力 drF eF? ，其中 e 為文獻 [1]P321 表 135 中的判斷系數(shù)，其值由0aFC 的大小來確定， 0 ?? 查文獻 [1]P321 表 135 得圓錐滾子軸承判斷系數(shù) ? / F e?? 所以 , ?? 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 33 當量動載荷 1 595 .625 858 .5 146 XF Y F N? ? ? ? ? ? ? （ 61） 圓錐滾子所受的徑向力約為 21139。 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 32 6 滾動軸承的選擇及校核計算 根據(jù)條件，軸承預計壽命： 39。 計算安全系數(shù) caS 1275 1 1 .2 4 9 02 .8 0 8 .7 3 0 9 0 .1 0amS K????? ? ??????? ? ? （ 55） 1155 15024. 0607 24. 2 522amS K????? ? ??????? ? ? 22 6 . 3 6 2 4 1 . 5rcaSSSSSS???? ? ? ? ?? （ 56） 故該軸在截面左側強度是足夠的。截面 V 的應力集中的影響和截面 VI 的相近，但截面 VI 不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強度校核。現(xiàn)將計算的截面的 HM 、 VM 及 M 的值計算過程及結果如下： 311212 3 .6 1 1 0 2 0 .8 5 8 520ta TF F K Nd? ? ? ? ? ? 322122 1057 1 0 2 6 .4 5 640ta TF F K Nd? ? ? ? ? ? 1 ta n 20 2. 38 25r r tF F F K N? ? ? ? 12 119 5N V N V rF F F N? ? ? ? 1 2 322 8N H N H tF F F N? ? ? ? 32 34 .3 38 0T T N m? ? ? M 1 1 0 3 2 2 8 1 1 0 3 5 5 0 8 0H N HF N m m? ? ? ? ? ? M 110 119 110 131 037 .5V N VF N m m? ? ? ? ? ? 表 53 蝸桿軸上的載荷 H V 支反力 N 1NHF 2NHF 1NVF 2NVF 3228 3228 彎矩 M Nmm? 355080HM ? 12 13 10 37 .5VVMM?? 總彎矩 M 2212 3 7 8 4 8 7 .3 0HVM M M M N m m? ? ? ? ? 扭矩 T=? （ 1）按彎扭合成應力校核軸的強度 進行校核時，通常只校核軸上承受最大的彎矩和扭矩的截面（即危險截面）的強度 。 （ 4）參考 文獻 [1]P365 表 152，取軸端倒角為圓角和倒角尺寸 ??452 ，個軸肩的圓角半徑為 1~2 中間軸的校核 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 26 求軸上的載荷 F FFtF FFrFaFtFrFaFd2Fd1 圖 53 蝸桿軸受力分析圖 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 27 首先根據(jù)軸的結構圖（圖 61）做出軸的計算簡圖 63）。 VVI 段：Ⅵ V 段右端為軸環(huán)的軸向定位 2 5 80V V I IV Vd d m m??? ? ? ?，34V VIL? ? mm VIVII 段： 6 5 L 2 2V I V II V I V IId m m m m????， 。 IIIII段：因定位軸肩 高度 ? ? mmdh ~ ?? ， mmd ???? ，考慮到軸承端蓋的 長度和安裝和拆卸的方便，取 L 2 5 2 5 4 3II III mm? ? ? ?。 （ 2）確定軸的各段直徑和長度 軸的最小直徑為安裝聯(lián)軸器處的直徑 1d ，故同時選用聯(lián)軸器的轉矩計算IIAca TKT ? ，查文獻 [1]P 表 141 ， 考 慮 到 轉 矩 變 化 很 小 ， 故 取 , 800 .61 99 104 059A c aK T N m? ? ? ? ?則 由輸出端開始往里設計。 2 5 , 1 4 .III V III Vd m m L m m???? L VIIIVII? =24mm 圓錐滾子軸承一端用端蓋定位（寬度為 6mm），緊靠軸環(huán)端用于軸肩定位。 I 端：軸的最小直徑為安 裝聯(lián)軸器處的直徑 1d ，故同時選用聯(lián)軸器的轉矩計算 IAca TKT ? ，查文獻 [1]P351 表 141，考慮到轉矩變化很小，故取 1 .3 , 1 .3 3 5 .2 1 5 6 4 5 .7 8 0 3a c aK T N m? ? ? ? ?則 按照計算轉矩應小于聯(lián)軸器公稱轉矩的條件和考慮到蝸桿與電動機連接處電動機輸出軸的直徑查文獻 [3]P172 表 1310 選用 HL6 型號彈性套柱銷聯(lián)軸器。估算公式為 3nPCd? （ 51） 式中 P—— 軸功率， kW； n—— 軸轉 速， r/min。從傳動情況來看，轉矩是由蝸桿軸傳遞給主軸的，彎矩主要是有主軸上兩滾動軸承承受。然后由有關手冊查得要求的公差項目及表面粗糙度，此處從略。 驗算效率 )t a n(t a n)( v?? ?? ??? （ 411） 已知 : ??? ； vv farctan?? ； vf 與 相 對 滑 動 速 度 s? 有關。Z? ＜ Z? ，即以上算法有效。 268H MPa? ? 應力循環(huán)次數(shù) ? ? 72 9606 0 6 0 1 1 8 3 0 0 8 3 . 5 5 7 4 1 03 1 . 0 8 7 5hN jn L? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 壽命系數(shù) 8 7710 0 . 8 5 3 33 . 4 3 5 7 4 1 0HNK ??? 則 ? ? ? ? 39。 低速級的傳動設計 桿的傳動類型 ,138wP? 35?i min/ rn ? 根據(jù) GB/T10085— 1998 選擇 ZA 選擇材料 蝸 桿材料選用 40Cr，表面調質，硬度為 241~286HBS。 C? )，取允許潤滑油工作溫度 ? ? Ct ?751 ? ，室溫 Ct ?202 ? ， ?? 。出現(xiàn)工作失效的原因在于散熱不充分，溫度過高，使?jié)櫥宛ざ冉档停瑴p減 小潤滑作用。 蝸輪蝸桿的主要參數(shù)和幾何尺寸 確定蝸桿的頭數(shù) 1Z )2 2 (/)(1????? iaZ 確定模數(shù) m ? ? ? ?442 0 ~~ 2???? Zam 蝸桿分度圓直徑 202 0 8 7 7 ???? ad 查機械設計書表 113，取標準值 d1=20mm， 直徑系數(shù) q=10 齒頂圓 mmqmda )210(8)2(1 ?????? 齒根圓 df1=m()= 分度圓導程角 80/82/ 11 ??? dmztg ? ??r 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 14 蝸桿軸向齒寬 21 ??? Zmb 蝸輪齒數(shù) 2Z = 1Z =80 驗算傳動比 i=40 傳動比誤差 % ?? ， 是允許的 蝸輪分度圓直徑 2d =20mm 實際中心距 a=1/2(d1+d2)= 74mm 蝸輪寬度 mmmdmb 12 ????????? ???????????? ??? 蝸桿圓周速度 smndv/0 0 060/9 6 1 0 0 060/111??????? ? 相對滑動速度 smvvs/ o s/c o s/1????? 當量摩擦系數(shù) 查機械設計書表 136，???vv?? 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 15 主要尺寸 根據(jù)以上計算結果，可以得到蝸桿傳動的主要尺寸，如表 。 按齒面接觸強度進行設計 傳動中心矩計算公式如下： ? ?23limlim2HHhnE SZZ ZZKTa ??? ? （ 41） (1) 確定作用在蝸輪上的轉矩 1T =由于轉速不高、功率不大，蝸輪材料選用 ZQAl94，砂模鑄造， [σ H]=250MPa；蝸桿材料選用 40Cr，表面調質，硬度為 241~286HBS。蝸桿傳動的類型有多種，本文根據(jù)需要選用了普通的圓柱蝸桿 —— 阿基米德蝸桿。m) 轉速(r/min) 傳動 i 效率 ? 輸入 輸出 輸入 輸出 電機軸 185 1470 1 1軸 40 2軸 111 35 工作軸 8 西安石油大學畢業(yè)設計（論文） 11 4 蝸桿的傳動設計 高速級的傳動設計 蝸桿傳動多在需要交錯軸間傳遞運動及動力的場合使用。 m) 將以上求得的運動和參數(shù)、各軸之間的傳動比及效率列表 、表 。 m) 1軸： P1=P0?g=185 =（ W） 表 各級齒輪齒數(shù)和蝸桿頭 數(shù) 傳動級數(shù) 蝸輪齒數(shù) 蝸桿頭數(shù) 第一級 80 2 第二級 70 2 傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù) ①各軸轉速 2減速裝置的傳動比分配 第一級蝸桿傳動比為 1i =80； 第二級蝸桿傳動比為 2i =70。滿載轉速： 滿n =1470r/min。額定功率： 185?P W。 堆焊層的硬度和耐磨性是由焊絲材料和焊劑中所含的合金元素來決定的。當焊絲與焊件之間引燃電弧，焊絲與軋輥及部分靠近電弧的焊劑受到電弧熱（ 6000~8000C? ）的作用開始熔化。因此與其他堆焊修復 方法相比， CO2 保護自動堆焊得到了廣泛的應用。 輪芯堆焊 堆焊是熔焊，因此從原理上講，凡是屬于熔焊的方法都可用于堆焊。 堆焊方法 熔焊、釬焊、噴涂等方法都可以應用于堆焊中，熔焊方法占的比例最大，選擇應用怎樣的堆焊方法，應考慮幾個問題：（ 1）堆焊層的性能和質量要求；（ 2）堆焊件的結構特點；（ 3）經(jīng)濟性。其主要用途有以下兩個方面： 由于零件常因為磨損而失效，例如石油鉆頭、挖掘機齒等，可以選擇合適的堆焊材料對其進行修復，使其恢復尺寸和進一步提高其性能。 ，選定堆焊方法 由于零件的基體大多是低碳鋼或低合金鋼，而表面堆焊層含合金元素較多，因此，為了得到良好的堆焊層，就必須減小母材向焊縫金屬的熔入量，也就是稀釋率。 堆焊的物理本質、熱過程、冶金過程以及堆焊金屬