【正文】 （ 7） 最后，在此次設(shè)計(jì)過程中，非常感謝指導(dǎo)老師 的悉心教導(dǎo)；同時也感謝身邊的同學(xué)在我不懂的問題上和我進(jìn)行討論，在不斷的交流和討論中得出正確的結(jié)果。 （ 5） 對軋制力和軋制力矩有了新的了解。 29 十一、總結(jié)與收獲 （ 1） 提高了搜集查閱文獻(xiàn)資料的能力。這種爐子產(chǎn)量和機(jī)械化、自動化程度高，得到廣泛應(yīng)用。Tr）√（ Tf。 冷床寬度： Bmax=lmax+,lmax:鋼板的最大成品長度； Bmax=+（ m） = 冷床長度：通常按輸入輥道中心線道輸出輥道中心線之間的距離決定， L = 1000KG ATC 103 式中： L— 冷床長度 ， m； A— 軋機(jī)最大小時產(chǎn)量 ， t/h； G— 每根鋼材重量 ， kg； T— 冷卻時間 ， h； 28 C— 冷床上相鄰兩根鋼材之間的中心距， C=； K— 軋機(jī)長度上的利用系數(shù)，一般取 。利用高壓水的機(jī)械沖擊力來除去氧化鐵皮（高壓水除鱗）的方法是目前最通行有效的作法。在軋制前如果不能將這層氧化鐵皮除去，在軋制過程中它們會被軋輥壓入到帶鋼表面，影響其表面質(zhì)量。 熱矯直機(jī)選用輥式矯直機(jī)，熱矯直機(jī)距27 軋機(jī) 80m，中間設(shè)置有淋水裝置，以調(diào)節(jié)板溫。 鋼材 在冷卻過程和運(yùn)行過程中會發(fā)生彎曲。其剪刃在剪切過程中不在同一時間內(nèi)與被剪金屬接觸，這就大大降低了剪切力。 計(jì)算結(jié)果： ?=*22h=； 鋼板的炸制車間大都使用斜刃剪和圓盤剪，本車間采用的是可逆軋制，因此用不到飛剪。 爐寬： B=2l+3c 101 式中： l— 最大料長 ， m； C— 料間及料與壁間的距離， c=，一般 c=?。 計(jì)算結(jié)果： Ap = ::?:=； A=Ap?Tjw?K2 93 式中： Ap— 平均小時產(chǎn)量 ， t/h； Tjw— 年實(shí)際工作小時數(shù) ， h； K2— 時間利用系數(shù)， K2=?。計(jì)劃每年安排大修 二 次，每次 15 天 ； 中修一年 2 次，每次 10 天，小修每周 1 次，每次 12 小時；一年中計(jì)劃換輥時間，二個班一換，一次 60 分鐘，一年近似 19 天； 計(jì)劃檢修 每周一次，一次 8 小時。 圖 83 δd計(jì)算結(jié)果 23 計(jì)算結(jié)果： δd=*； 輥頸上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為： τd = 85 式中： Mn作用在彎曲應(yīng)力計(jì)算側(cè)的輥頸與輥身交界處的輥頸扭矩 ， ；取最大扭矩： Mn= d— 輥頸直徑 ， m。生產(chǎn)實(shí)踐提供的情況表明，工作輥 亦有輥身折斷的事故發(fā)生。 （ 1）工作輥輥身中央處的彎矩可按下式計(jì)算： M1D = P2 (L4 ? b4） 81 式中： 21 M1D— 工作輥輥身中央處之彎矩 ， ； P— 軋制力 ， MN； L— 輥身長度 ， m； a— 壓下螺絲中心距 ， m； b— 所軋板帶寬度 ， m。進(jìn)行精軋 6 F1 縱軋 四輥可逆 ≤ 19 7 F2 縱軋 四輥可逆 ≤ 8 F3 縱軋 四輥可逆 ≤ 9 F4 縱軋 四輥可逆 ≤ 10 F5 縱軋 四輥可逆 ≤ 11 F6 縱軋 四輥可逆 ≤ 12 F7 縱軋 四輥可逆 ≤ 13 F8 縱軋 四輥可逆 ≤ 14 F9 縱軋 四輥可逆 ≤ 15 F10 縱軋 四輥可逆 ≤ 16 F11 縱軋 四輥可逆 ≤ 八、軋輥強(qiáng)度校核 支撐輥需校核輥身處和輥身與輥頸交接處的彎曲應(yīng)力；工作輥校核輥頭處扭轉(zhuǎn)應(yīng)力。 計(jì)算 Mmax 與電機(jī)額定力矩 MH 的比值與電機(jī)過載系數(shù)進(jìn)行比較。 18 M0 是旋轉(zhuǎn)體自重在軸承上的摩擦換算道電機(jī)上的力矩，公式： M0 = ∑Gnfndn2i ，為簡化計(jì)算，常取 M0=(3?6%)MH；本次計(jì)算取 3%。 對二輥軋機(jī)： Mf1=P?f?dz 73 式中： f? 軋輥軸承的摩擦系數(shù)，對液體摩擦軸承及滾動軸承 f=； dz— 軋輥輥頸直徑； p— 軋制壓力， MN。 七、電機(jī)能力的計(jì)算 電機(jī)軸上所需的力矩 Mz 由四部分組成： Mz = Mi +Mf +M0 +Md 71 式中： Mz? 主電機(jī)力矩 ， ； M? 軋制力矩 ， ； Mf? 傳至電動機(jī)軸上的附加摩擦力矩 ， ； Mo? 空轉(zhuǎn)力矩，即在軋機(jī)空轉(zhuǎn)時，由于各轉(zhuǎn)動件的重量而產(chǎn)生的摩擦力矩及其他阻力矩 ， ； Md? 動力矩，即克服在加減速時引起的各部件的慣性力矩所需的力矩 ， ； 17 i? 電動機(jī)和工作輥之間的傳動比。?hH:h — 表示外摩擦對單位壓力的影響系數(shù)； f = a(?) f 為摩擦系數(shù)； T— 該道次軋制溫度， ?C； a— 系數(shù)，對于鑄鐵軋輥 a=，對于鋼輥 a=1； ? = （ 14?) ?為粘性系數(shù)，單位 v— 平均 軋制速度， v=l/t， mm/s； K— 變形抗力， MPa， k=*()*(+C+Mn),C、 Mn 均以 %表示；其中 C%取 ； Mn%取 ； L— 變形區(qū)長度， mm， l = √R?h； ε?=2v√?hRH:h — 平均變形速度， 1/s。 8~16 道次數(shù)據(jù)見 附錄一 。 例： 第二道次軋制溫度的計(jì)算， z=+3（ s） =、 T1=1100℃、 h=220mm 計(jì)算結(jié)果： T2=T1?t=1100℃ **（ 1100/1000） ^4/220℃ =℃； 15 2~5 道次數(shù)據(jù)見 附錄一 。 根據(jù) Q345q 的元素組成，由于含碳量的增加而珠光體增加，所以奧氏體化溫度不宜太高，以免奧氏體晶粒粗大，再結(jié)晶后晶粒多且粗大，一般出爐溫度控制在 1150?C— 1200?C，因此確定出爐溫度為 1200?C，高壓水除鱗及輥道降溫一般取 50?C，故開軋溫度為 1150?C。 14 例： 計(jì)算橫扎第二道次軋制時間， n1=20r/min、 n2=20r/min、 D=1m、 b=60r/min、 l= 計(jì)算結(jié)果： v1=*1*20/60m/s=； V2=（ 20+20） /2**1/60m/s=； t2=0； t1=（ ） /=； 其余各道次數(shù)據(jù)見 附錄一 。n2b 55 故減速段長 l2=t2v2，而 t1 = l。為了減少反轉(zhuǎn)時間，一般采用較低的拋出速度 n2，取 n2=20r/min，但個別間隙時間長的道次可取 n2=40r/min。 在中厚板生產(chǎn)中由于軋件較長，為操作方便，可采用梯形速度圖。 因此，開始 3 道的壓下率需小些，可在 14%左右， 3 道次要考慮軋件表面質(zhì)量及尺寸精度，壓下率可在 10%左右，其它各道可在 18%左右。從粗軋進(jìn)入精軋時應(yīng)設(shè)計(jì)輥道用于鋼板的降溫，因?yàn)榫埖拈_軋溫度應(yīng)在 950℃一下。 綜合考慮（ 1）咬入條件；（ 2）軋輥強(qiáng)度；（ 3）電機(jī)能力的限制。 12 Pmax= :l。 ) 25 23 22 21 17 11 由于本車間采用的是四輥可逆式軋機(jī)，其軋制速度可調(diào)，由表 51 可知可以采用低速咬入，所以實(shí)際的最大咬入角可以增大到 22~25176。1900~248。950~248。因此選用 Cr5 復(fù)合鍛鋼支撐輥。 2. 支撐輥 支撐輥在材料性能上要滿足 3 個條件： (1)有高的強(qiáng)度、低的彈性壓扁和不易產(chǎn)生撓變形； (2)輥身表面具有高的耐疲勞性能，耐剝落、耐 掉皮性能要好； (3)耐磨性能好。傳統(tǒng)上采用高鎳鉻無限冷硬鑄鐵軋輥。 (3)復(fù)合層接合能力強(qiáng)。 現(xiàn)代四輥中厚板軋機(jī)要求軋輥具有以下性能： (1)高的耐滾動疲勞性能。 所以 D1=L/=1000mm， D2=D1*=2020mm。由坯料尺寸和成品尺寸粗軋機(jī)選擇四輥可逆式： 3500 四輥可逆式軋機(jī)。四輥式加四輥式與二輥式加四輥式軋機(jī)相比，前者生產(chǎn)鋼板質(zhì)量好、產(chǎn)量高、靈活性大、備品備件少，但設(shè)備噸位重，投資大。雙機(jī)架軋機(jī)有三輥式加四輥式、二輥式加四輥式及四輥式加四輥式等 3 種型式。不能預(yù)堆垛的鋼板以及修磨后的鋼板，標(biāo)記后將直接進(jìn)入成品庫。采用 3 道次、逐道次改變壓下量，將鋼板的不平直度消除到要求的范圍以內(nèi)。剪切線上首先采用一臺切頭分段剪對鋼板 進(jìn)行頭尾剪切或分段；其后布置有雙邊剪，用于切除鋼板兩側(cè)的毛邊。 （ 7）探傷 在冷床的出口處，設(shè)置有在線連續(xù)式的超聲波探傷裝置。 （ 5）熱矯直機(jī) 鋼板一般在 600~800℃進(jìn)行熱矯，本次鋼板在 800℃進(jìn)行熱矯直。對于軋廢、軋損品，視軋廢、軋損品外6 形，可在軋機(jī)區(qū)吊下或者送到后道工序處理。因此根據(jù)本次的鋼種和成品規(guī)格選用控制軋制。除鱗 或者鋼溫不滿足工藝要求時，可由返回輥道送回至板坯庫內(nèi)。 加熱的工藝操作包括對加熱溫度、加熱速度、加熱時間等工 藝參數(shù)的控制以及對爐溫制度、爐內(nèi)氣氛和爐壓等的控制，坯料加熱到 1150℃。 圖 31 生產(chǎn)工藝流程圖 5 （ 1）板坯庫內(nèi)工藝流程 本次車間設(shè)計(jì)共設(shè)兩個板坯庫，連鑄車間運(yùn)送來的板坯通過汽車運(yùn)送到 或 板坯庫內(nèi)，由主廠房起重機(jī)吊運(yùn)下坯。上述眾多的設(shè)計(jì)內(nèi)容由一個專業(yè)來完成是困難的，一般不同的設(shè)計(jì)內(nèi)容由相應(yīng)的專業(yè)設(shè)計(jì)部門來擔(dān)任。要求承受動載荷、沖擊、震動、耐蝕等。 二、原料選擇 過去我國中小企業(yè)中的中厚板廠多采用扁錠為原料。對橋梁鋼板低倍組織級別由雙方協(xié)議商定。 16Mnq 經(jīng)3 供需雙方協(xié)議，其含碳量可不大于 %， Mn 含量可以大于 %。 表 13 典型產(chǎn)品化學(xué)成分 牌號 質(zhì)量等級 同一數(shù)字 代號 化 學(xué) 成 分 % C Si Mn F S Als 不大于 Q345q D L13454 ≤ ≤ ~ ≥ 技術(shù)要求： 表 13 中的酸溶鋁（ Als）可以用測定總含鋁量代替，此時鋁含量應(yīng)不小于 %。 近年來，在既不沿江、 也不沿海的地區(qū)，陸續(xù)建設(shè)了一批中厚板軋機(jī)，由于受運(yùn)輸限制，均選擇了 3500、 3800 mm 兩種機(jī)型，同時部分鋼鐵企業(yè)正新建幾條 5000 mm 生產(chǎn)線，使國內(nèi)中厚板產(chǎn)能大幅度提高。近 3 年，全國新上馬寬厚板軋機(jī)共 29 條，產(chǎn)能達(dá)到 11 539 萬 t ，產(chǎn)品結(jié)構(gòu)正向更寬更厚的方向傾斜，且由原始的普碳鋼板向高強(qiáng)度品種鋼發(fā)展。這些情況正在和即將改變中國乃至全球的中厚板分布格局。但是像船板這樣要求越寬