【正文】 60 表 221軸線處內(nèi)力值 樓層 截面位置 軸線處內(nèi)力 荷載類型 內(nèi)力 GES GKS QKS WKS EKS 左風 右風 左震 右震 1 AB框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V BC框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V CD框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V 61 表 222支座邊緣內(nèi)力值 截面位置 支座邊緣處的內(nèi)力值 荷載類型 內(nèi)力 WKS EKS 左風 右風 左震 右震 1 AB 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— 右端 M V BC 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— 右端 M V CD 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— 右端 M V GKS QKS 62 表 223用于承載力計算的框架梁非抗震基本組合表 樓層 截面位置 恒荷載 +活荷載 +風荷載 恒荷載 +活荷載 內(nèi)力 GKS QKS WKS ?? ()Qk wkSS? 可變荷載 控制組合 永久荷載 控制組合 左風 右風 左風 右風 QkSS? GkS ? QkS? 1 AB框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V BC框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V CD框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— —— —— —— 右端 M V 63 表 224用于承載力計算的框架梁抗震基本組合表 樓層 截面位置 荷載類型抗震組合 抗震組合 內(nèi)力 GES EKS RE? （１．２ GES ＋１．３ EKS ） 左震 右震 左震 右震 1 AB 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— 右端 M V BC 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— 右端 M V CD 框架梁 左端 M V 跨中 M V —— —— —— —— —— 右端 M V 注： kN． m，剪力的單位是 kN。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值： /2M M V b? ? ?邊 /2V V q b? ? ?邊 M邊 :支座邊緣截面的彎矩標準值 59 V邊 ：支座邊緣截面的剪力標準值 V：與 M相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標準值 q：梁單位長度的均布荷載標準值 b: 梁端支座寬度 （即柱截面高度） 根據(jù)上面兩式，將框架梁軸線處的內(nèi)力換算為梁支座邊緣處的內(nèi)力值，計算過程詳見表 22 222。 圖 221地震荷載彎矩圖 57 圖 222地震荷載剪力圖 58 圖 223地震荷載軸力圖 框架梁柱內(nèi)力組合 各種荷載情況下的框架內(nèi)力均已求得，根據(jù)最不利又是可能得原則進行內(nèi)力組合。 計算結(jié)果見下表 2 29： 表 28 A軸框架柱反彎點位置 層號 mh/ i 0y 1y 2y 3y y myh/ 4 0 0 0 46 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 表 29 B軸框架柱反彎點位置 層號 mh/ i 0y 1y 2y 3y y myh/ 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 風荷載作用下各柱剪力彎矩計算： 柱剪力： ??樓層 值柱樓層剪力 D 柱彎矩： s?? 211 ??? = 1yijCM V h上 （ ） =C ijM V yh下 )(M1 jcjcbb bjb MMii i 上下右左 左左 ???? ? )(M1 jcjcbb bjb MMii i 上下右左 右右 ???? ? 11M ?? ?? jcjcjb MM 上下總 表 210風荷載作用下 A、 D軸所對應(yīng)的橫向中框架各柱剪力及彎矩計算 柱 樓層 樓層剪力kNiV/ ?D kNDim/ ?DimD 柱剪力kNVim/ myh/ mkNMC./ 上 mkNMC./ 下 /.bMkNm總 A軸4 86002 15271 3 86002 15271 47 和D軸 2 86002 15271 1 95734 20214 表 211風荷載作用下 B、 C軸所對應(yīng)的橫向中框架各柱剪力及彎矩計算 柱 樓層 樓層剪力kNiV/ ?D kNDim/ ?DimD 柱剪力kNVim/ myh/ mkNMC./ 上 mkNMC./ 下 /.bMkNm左 /.bMkNm右 B軸和C軸 4 86002 27730 3 86002 27730 2 86002 27730 1 95734 27863 表 212風荷載作用下所對應(yīng)的橫向中框架梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 4 3 2 1 AB 跨同 CD 跨 l/m 6 6 6 6 bv BC 跨 l/m bv 柱 軸 AN BN CN 48 力 DN Vb ＝l MM 右左 ? 根據(jù)以上表格內(nèi)計算結(jié)果，分別描畫出風荷載作用下的彎矩圖 21剪力圖 219 和軸力圖 220。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為 1/2690＜ 1/550，框架側(cè)移滿足規(guī)范要求。 畫出調(diào)幅后軸力圖 21剪力圖 21與軸力圖 217。 28 分配系數(shù) （ 1） A柱： 底層 )( ????下柱i )( ????上柱i )( ????右梁i 標準層： 3 0 )( ????下柱i 3 0 )( ????上柱i )( ????右梁i 頂層： )( ???下柱i )( ???右梁i （ 2） B柱 底層 )( ?????下柱i 1 6 )( ?????上柱i )( ?????左梁i )( ?????右梁i 標準層： 1 5 )( ?????下柱i 1 5 )( ?????上柱i 1 9 )( ?????左梁i 4 9 )( ?????右梁i 29 頂層 ： 1 8 )( ????下柱i )( ????左梁i )( ????右梁i 傳遞系數(shù)： 梁 1/底層柱 1/其余各層柱 1/3。 傳遞給 KL1段為 三角 形 荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： mkN / ??? 次梁 LL1傳來集中荷載 ?????????? ???? 傳遞給 KL2段為 三角形 荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： mkN / ??? 次梁 LL2傳來集中荷載 ?????????? ???? 因此： kN （ 4） 計算 由圖可知， AF 是由 KL KL4 傳來的集中力。 KL1 梁（ 350 700）自重： 25 （ ） = kN/m 抹灰自重（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217= kN/m KL1 梁上墻長 ，屋面板的面荷載均為 kN/m2，均布荷載為： kN/m 19 次梁 LL1傳來集中荷載 次梁（ 400 200）自重 25 （ ） = kN/m 抹灰自重（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217= kN/m 屋面板傳荷載： 板的面荷載均為 kN/m2，板傳來的荷載均為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： 31313121 3 N?????????? ???? 因此： mN / ???? KL2 梁（ 350 700）自重： kN/m 抹灰自重（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： kN/m KL2 梁上墻長 ， 屋面板的面荷載均為 kN/m2，均布荷載為： kN/m 次梁 LL2傳來集中荷載 次梁（ 400 200）自重 25 （ ） = kN/m 抹灰自重（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217= kN/m 屋面板傳荷載： 板的面荷載均 為 kN/m2，板傳來的荷載均為梯形荷載，等效轉(zhuǎn)化為均布荷載為： 31313121 3 N?????????? ???? 因此： mN / ???? 因此： （ 4）BF計算 由圖可知， 是由 KL KL4 傳來的集中力。 17 圖 25 三角形荷載作用時：58qp? 梯形荷載作用時：23(1 2 )q a a p? ? ? 表 21 內(nèi)外墻重度 外墻荷載 內(nèi)墻荷載 幕墻荷載 構(gòu)造層 面荷載（ kN/㎡） 構(gòu)造層 面荷載（ kN/㎡） 面荷載（ kN/㎡） 墻體自重 18 = 墻體自重 = 貼瓷磚外墻面 水泥粉刷外墻面 水泥粉刷內(nèi)墻面 水泥粉刷內(nèi)墻面 合計 合計 荷載計算 頂層框架恒荷載計算 分析樓面梁布置圖和樓面板布置圖的荷載傳遞，第 一層的框架簡圖如下圖所 18 示，等效簡化為下圖所示的計算簡圖。 邊跨梁： 37 ??????