【正文】 0139。0139。01 ( 3 5 6 4 5 ) 3 1 1se m m m m? ? ? 換算截面慣性矩 39。20 cm? 換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 39。41 .9 5 1 0 5 .8 23 .3 5 1 0PEP cEE? ?? ? ??， 539。 ? Mpa，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值 39。為此，本算例應(yīng)計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板底預(yù)應(yīng)力和板頂預(yù)應(yīng)力。 此時箍筋配筋率為 m i n3 1 4 . 1 6/ ( ) 1 0 0 % 0 . 6 8 3 % 0 . 1 2 %1 0 0 4 6 0s v s v V s vA S b??? ? ? ? ? ?? 滿足 HRB335 鋼筋的箍筋配筋率不應(yīng)該小于 %的要求。 在 0 . 5 0 . 5 2 . 6 5 1 . 3 2 5tp tkf M P a M P a? ? ? ? ?的區(qū)段。 （ 3） 33纖維處：計算方法同上 則 36013k 100 3 5 8 . 1 4 1 0 5 2 . 5 1 3 6 8 1 0 0 . 9 7 74 6 0 4 . 1 8 6 3 1 0dVS M p a M p abI ? ? ?? ? ???τ 在 33纖維以上截面對換算截面重心軸靜矩? ? ? ? 301331 2 0 0 1 2 0 3 5 6 . 3 6 1 2 0 / 2 5 . 6 5 1 1 6 8 0 3 1 1 . 3 6 ( 5 . 8 1 ) 1 1 3 1 3 1 1 . 3 647509759. 49S m mmm? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????計入正溫差效應(yīng) 00 ( 6 . 3 2 5 0 0 . 1 9 1 ) 6 . 5 1 6Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 式中 kM —— kM =0（按標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計算的彎矩值） pcσ —— 預(yù)加力在 33纖維處產(chǎn)生的法向應(yīng)力，見 節(jié)計算，pcσ =。 則 36011k 100 3 5 8 . 1 4 1 0 4 5 . 7 6 4 6 1 0 1 . 0 1 0 64 6 0 3 . 5 2 5 7 1 0dVS M p a M p abI ? ? ?? ? ???τ 計入正溫差效應(yīng) 00 ( 0 . 4 9 0 0 . 6 9 4 ) 1 . 1 8 4Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 式中 kM — kM =0（按標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合計算的彎矩值） pcσ — 預(yù)加力在 11纖維處產(chǎn)生的法向應(yīng)力，見 節(jié)計算， pcσ =。 斜截面主應(yīng)力計算選擇支點截面的 11纖維處（空洞頂面）， 22 纖維處（空心板換算截面中心軸處）， 33纖維處（空洞底面處）在作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力 cpσ 和主拉應(yīng)力 tpσ 進(jìn)行計算，并滿足式（ 689）的要求，即 M p afckcp ???σ 。 跨中預(yù)拱度 2 8 . 5 7 2 2 . 8 7 5 . 7Q l pf f m m? ? ? ? ?，支點預(yù)拱度 0? ，預(yù)拱度值沿順橋方向做成平順的曲線。39。8001 39。 2 39。01 3 5 6 4 5 3 1 1pe m m m m? ? ? 39。 010 39。 39。239。0A 的計算 39。00cB EI? 。 預(yù)應(yīng)力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置 （ 1）預(yù)加力引起的反拱度計算：空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時在跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板混凝土強度達(dá)到 C45。 根據(jù)上面的檢算可知，本本算例空心板斜截面抗裂滿足要求?，F(xiàn)在 11纖維處， 83 55tp M P a M P a??（計入正溫差效應(yīng)）， 68 55tp M P a M P a?（計入反溫差效應(yīng)），符合斜截面抗裂性要求。 計入正溫差效應(yīng)，則有 ? ?1 0 ( )sc x pc o toM y M PaI? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? = 計入反溫差效應(yīng)，則有 1 ( 0 )sc x pc o toM y M PaI? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? = 主拉應(yīng) 力： 計入正溫差效應(yīng)：2 5 5 22tp M Pa M Pa????? ????? ? ? ? ??????? 計入反溫差效應(yīng)：2 2 2 tp 對于部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，預(yù)制構(gòu)件應(yīng)該滿足 5 55tp tkf M P a M P a? ? ? ? ?。 下面先計算溫差應(yīng)力。 式中 st? —— 在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣的法向拉應(yīng)力，6801 9 1 8 . 4 9 1 0 9 . 2 80 . 9 8 9 4 1 0sdst xM M p a M p aW? ?? ? ??； pc? —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的喻佳麗在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，計算求得 04 ( 1 2 0 9 1 8 7 . 1 4 4 8 . 8 7 ) 1 0 7 0 . 7 3p c o n l l M p a M p a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?0 0 6 ( 1 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 6 6 . 3 1 1 1 3 1 ) 1 7 2 3 8 2 9 . 8p p p l sN A A N N??? ? ? ? ? ? ? 06001 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 3 1 1 . 3 6 6 6 . 3 1 1 1 3 1 3 1 1 . 3 6 3 1 1 . 3 61723829. 8p p p t s sppA e A ee m m m mN?? ? ? ? ? ? ?? ? ? 則空心板截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力 pc? 為 0 0 0 0 10001723829. 8 1723829. 8 311. 36( 3 5 6 . 3 6 ) 8 . 7 3 55 2 0 7 4 1 3 . 5 2 5 7 1 0p p ppc N N e y M p a M p aAI? ?? ? ? ? ? ?? lt? —— 在荷載的長期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，6801 8 1 8 . 4 7 1 0 8 . 2 70 . 9 8 9 4 1 0ldlt xM M p a M p aW? ?? ? ?? 由此得，( 9 .2 8 8 .7 3 5 ) 0 .5 4 5 0 .7 0 .7 2 .6 5 1 .8 5 5s t tc tkM p a M p a f M p a M p a?? ? ? ? ? ? ? ? ?( 8 . 2 7 8 . 7 3 5 ) 0 . 4 6 5 0lt p c M p a M p a??? ? ? ? ? ? 在作用短期效應(yīng)組合和長期效應(yīng)組合下，跨中截面混凝土拉應(yīng)力滿足部分預(yù)應(yīng)力 A類構(gòu)件的要求。由于沒有設(shè)置彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力即為： svsvkcu03321cs ???? ，）（ PV ??? ? 式中各符號的含義相同，此處箍筋 間距 mm100v ?S ， HRB335 鋼筋，雙肢箍筋，直徑為 10mm， 2sv ?A ，則箍筋配筋率為 %% )b/(s v m i nvsvsv ?????? ?? SA 把以上數(shù)據(jù)代入得： 3cs001 .0 1 .2 5 1 .1 0 .4 5 1 0 4 7 0 7 0 5 2 0 .6 0 .7 9 2 5 0 0 .3 3 4 % 2 808 2 9 .4 7 1 .0 4 4 3 .3 1 4 4 3 .3 1V KN V KN? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? （ ） 該處截面抗剪承載力滿足要求。參考 節(jié)的構(gòu)造要求，在支座中心向跨中方向不小于 1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于 100mm，故在支座中心到跨中 范圍內(nèi)箍筋間距取為 100mm，其他梁段箍筋間距取為 250mm，箍筋布置見圖。 3 c u k 0 00 . 5 1 1 0 f b h 0 . 5 1 5 0 4 7 0 7 0 5 1 1 9 4 . 9 3 1 1 . 0 4 4 3 . 3 1 4 4 3 . 3 1K N K N V K N K N??? ? ? ? ? ? ? ? ? ?，故空心板距支點 h/2 處截面尺寸滿足抗剪要求。60 8 9 . 0 5( ) 2 2 . 4 1 2 2 0 8 9 . 0 5 (7 0 5 ) 1 022u d c d f xM f b x h k N m?? ? ? ? ? ? ? ? 01 6 0 7 .3 0 1 .0 1 4 1 4 .9 3 1 4 1 4 .9 3dk N m M k N m k N m?? ? ? ? ? 因此，跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求。 1220fb mm? 的矩形截面來計算其正截面抗彎承載力。39。上翼緣厚度為 39。 換算截面幾何特性計算 在配置了預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋之后，需要計算換算截面的幾何特性。 代入 pe tkf???? ，可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的最小有效預(yù)加力為： 1sdtkpepM fWN eAW??? 本設(shè)計中， sM = m= 610 N mm，預(yù)應(yīng)力空心板采用 C50，tkf =，空心板毛截面面積為 A=5075 2cm =5075 210 2mm ，抵抗抵抗矩為6 33 .3 9 4 1 0= c m3 7 .5 1 .0 5 2IW y ?? 下= 510 3cm = 8310mm 假設(shè) pa =， ppe y a?? =（ ） cm== 把數(shù)據(jù)代入上式得： 1sdtkpepM fWN eAW???68289 1 8 .4 9 1 0 0 .7 2 .6 50 .9 3 1 01 3 1 9 .55 0 7 5 1 0 0 .9 3 1 0? ???????= 所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積按下式計算： pePcon lNA ??? ?? 式中 con? ——— 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； l?? ——— 全部預(yù)應(yīng)力損失值。本設(shè)計為部分預(yù)應(yīng)力 A類構(gòu)件，先根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)應(yīng)力。 兩車道布載： 不計沖擊： 1 5 . 5 6 1 1 5 . 5 6= 1 [0 . 2 8 2 1 0 . 5 (0 . 4 3 9 0 . 2 8 2 ) 1 0 . 5 (0 . 9 1 6 7 0 . 0 8 3 3)2 2 42 6 6 . 6 9 1 0 . 4 3 9 ]1 4 3 . 3 2VkNkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ??汽 計沖擊 : = 1 .2 7 0 1 4 3 .3 2 1 8 2 .0 2V kN kN??汽 四車道布載： 不計沖擊： 1 5 . 5 6 1 1 5 . 5 6= 0 . 6 7 [0 . 3 8 0 1 0 . 5 (0 . 4 3 9 0 . 3 8 0 ) 1 0 . 5 (0 . 9 1 6 7 0 . 0 8 3 3 )2 2 42 6 6 . 6 9 1 0 . 4 3 9 ]1 0 0 . 0 5VkNkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ??汽 計沖擊： = 1 .2 7 0 1 0 0 .0 5 1 2 7 .0 6V kN kN??汽 可變作用效應(yīng)（汽車）匯總于下表 95 中，由此可看出，車道荷載以及兩車道布載控制設(shè)計。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見下圖，由于橋梁橫向斷面結(jié)構(gòu)對稱，故只計算 1~6 號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。 （ 2）汽車荷載橫向分布系數(shù)：本算例空心板跨中和 l/4 處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點按杠桿原理計算，支點至 l/4 點之間截面的荷載橫向分布系數(shù)通過直線內(nèi)插求得。 橋面鋪裝上層為 10cm 厚 C30瀝青混凝土，下層為 12cm 厚 C40防水混凝土，則全橋?qū)掍佈b層每延米重力為： ? ? mkNmkN ????? 上述自重 效應(yīng)是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)是不相同的。 （ 2） 體系整體均勻升溫 25℃，勻降溫 25℃。 （ 3） 空心板斷面：空心板高度 ，寬度 ,各板之間有 的縫隙。 設(shè)計安全等級：二級。 （ 4） 橋面寬度（橋面凈寬）：凈 13+2 （防撞護(hù)欄）。 第八章 橋梁設(shè)計 設(shè)計資料 1. 跨度和橋面寬度 （ 1） 標(biāo)準(zhǔn)跨徑 mlk 16? （墩中心距）。 采用混凝土防撞護(hù)欄，線荷載為 mkN 。 3主要材料 （ 1） 混凝土空心板采用長 C50 混凝土，鉸