【正文】 在完成儲罐的焊接裝配后，施工單位應遵守《工程建設交工技術文件規(guī)定》，進行儲罐的驗收，并向建設單位提交工程技術文件，完成驗收。罐頂組裝時使用的頂胎要準確，頂板安裝要對中，焊接時焊工均布，注意組裝順序和安裝順序，由內(nèi)向外、由上至下分段退焊。焊接前在立縫內(nèi)側上均勻的加上四塊弧板，以防止立縫焊接變形。 罐壁板組裝前，應對壁板預制質(zhì)量逐張進行檢查，不符合預制要求的應重新校正，校正時，應防止出現(xiàn)錘痕。按圖紙標定的方位，在基礎上劃出兩條互相垂直的中心線。在基礎進行中間驗收合格后，辦完中間驗收交接后方可進行安裝。 鋼制立式儲罐的安裝、驗收 本儲罐安裝采用“均布安裝倒裝法”進行，單臺罐采用 18臺 10T 電動導鏈進行安裝。磁力探傷只能發(fā)現(xiàn)磁性金屬表面和近表面的缺陷，而且對缺陷僅能做定量分析，對于缺陷的性質(zhì)和深度也只能根據(jù)經(jīng)驗來估計。超聲波可以檢驗任何焊件材料、任何部位的缺陷，并且能較靈敏地發(fā)現(xiàn)缺陷位置，但對缺陷的性質(zhì)、形狀和大小較難確定。按探傷所使用的射線不同，可分為 X 射線探傷、 γ 射線探傷、高能射線探傷三種。 (4)物理方 法的檢驗 物理的檢驗方法是利用一些物理現(xiàn)象進行測定或檢驗的方法。它們都能檢驗在壓力下工作的容器和管道的焊縫致密性。 (2)致密性檢驗 貯存液體 或氣體的焊接容器，其焊縫的不致密缺陷，如貫穿性的裂紋、氣孔、夾渣、未焊透和疏松組織等，可用致密性試驗來發(fā)現(xiàn)。 2)焊接過程中的檢驗 包括焊接工藝規(guī)范的檢驗、焊縫尺寸的檢查、夾具情況和結構裝配質(zhì)量的檢查等。 對于此次鋼制立式內(nèi)浮頂儲罐來說，焊接材料選擇焊接性良好的 Q235A,在焊接材 料手冊中規(guī)定，對于該材料的焊接焊后熱處理可以不做焊后熱處理。然而單一的正火不能消除殘余應力，故需再加高溫回火以消除應力。 焊后熱處理的目的是： 松弛焊接殘余應力 ； 穩(wěn)定結構的形狀和尺寸，減少畸變 ； 改善 母材、焊接接頭的性能， 具體 包括 ： 提高焊縫金屬的塑性 、 降低熱影響區(qū)硬度 、 提高斷裂韌性 、 改善疲勞強度 、 恢復或提高冷成型中降低的屈服強度 ；提高抗應力腐蝕的能力 ； 進一步釋放焊縫金屬中的有害氣體，尤其是氫，防止延遲裂紋的發(fā)生 [10]。 表 ZXE1300 的技術參數(shù) 額定焊接電流（ A） 額定負載持續(xù)率（ %） 電流調(diào)節(jié)范圍（ A） 空載電壓（ V） 工作電壓（ V） 相數(shù) 頻率（ Hz） 額定輸入電流（ A） 質(zhì)量（ Kg） 300 35 50~300 60~70 32 1 50 59 200 沈陽理工大學課程設計論文 16 3 焊后熱處理和焊接檢驗 焊后熱處理 焊接過程中，由于受熱作用使得工件在焊接完成后，會有變形、殘余應力的存在，焊接殘余應力是由于 焊接引起焊件不均勻的溫度分布，焊縫金屬的熱脹冷縮等原因造成的，所以伴隨焊接施工必然會產(chǎn)生殘余應力。 表 W11S 上輥萬能卷板機 型號 最大卷板寬度 /mm 最大卷板厚度 /mm 最小卷筒直徑 /mm 主電動機功率 /kW 卷板速度m/min 外形尺寸 （長 寬 高） /m W11S2500 2500 25 950 22 4 參考《焊接手冊 1 焊接方法及設備》 ,埋弧焊的焊機選用 MZJ1000，屬于變速送絲埋弧焊接，焊接的技術規(guī)格如表 所示。min 1） 外形尺寸（長 寬 高） /mm 62503200 25~6000 24000 475068002850 板材的彎曲卷制，以及筒體的矯圓。它可以切割金屬材料和非金屬材料，具有割縫窄、速度快、熱影響區(qū)小、切割面光潔等優(yōu)點，多用于精密切割的場合。 其計算公式為： A=(gt)+(tf)2tanθ/2 () 截面積 A 的示意圖 如右。 罐壁的縱焊縫采用對接形式焊接，開 Y 形坡口，采用焊條電弧焊；罐壁層與層之間的環(huán)焊縫，采用對接形式焊接，開 K 形斜坡口，采用焊條電弧焊；罐壁人孔類接管焊接采用角焊形式，開坡口，采用焊條電弧焊；罐壁頂層與罐頂焊接，采用角鋼連接搭接形式焊接，不開坡口，采用焊條電弧焊。例如，采用單面 v 形坡口比雙面 v 形坡口要小，單邊 U 形坡口變形更小 。例如，當同厚度平板對接時，采用雙面 v 形坡口比單面 v 形坡口要省材料，選用雙 U 形坡 l∶ 1 更省材料。 開焊接坡口的目的就是為了能夠使兩個被焊件接頭處焊透且熔合良好。 沈陽理工大學課程設計論文 12 圖 圖 搭接接頭形式 焊接接頭的選擇：主要根據(jù)焊接結構形式、焊件厚度、焊縫強度要求及施工條件等情況來選擇。焊接布置一般原則是：焊縫布置便于焊接操作，焊縫布置必須保證焊縫周圍有供焊工操作和焊接裝置設備的正常工作條件；埋弧焊時，要考慮存放焊劑，點焊與縫焊時，應考慮電極 方便操作；應盡量減少結構或焊接接頭部位的應力集中和變形。 B 類焊縫：筒節(jié)的環(huán)焊縫、筒體與各類封頭間的環(huán)焊縫、椎體大端與筒體的接縫。在某些不利條件的共同作用下，可能導致焊縫金屬中形成人字形熱裂紋或液化裂紋。在其他參數(shù)不變的條件下，提高焊接速度，單位長度焊縫上的熱輸入和填充金屬量減少，使 熔深、熔寬和余高都相應減少。此外，焊接速度對焊縫及熱影響區(qū)的金相組織和性能也有一定的影響。合適的焊接速度主要取決于焊條的熔化速度、所要求的焊縫尺寸、接縫的裝配間隙和焊接位置等。 選擇合適的焊接工藝參數(shù)，對提高焊接質(zhì)量和提高生產(chǎn)效 率是很重要 .焊接工藝參數(shù) (焊接規(guī)范 )是指焊接時 ,為保證焊接質(zhì)量而選定的諸多物理量 . 典型的有焊接電流、焊接電壓（通常用電弧長）、焊接速度、電源種類極性、坡口形式等等。 dSn )~(1? () 式中 n — 焊接層數(shù) d — 焊條直徑 S1— 坡口深度 根據(jù)上式可以計算的本次焊接采用焊接層數(shù)為： 3 層。當焊接電流調(diào)高時，應適當提高電弧電壓。 電弧電壓越高，焊接能量越大，焊絲熔化速度就越快，焊接電流也就越大。 埋弧焊時主要采用平焊，因此其焊接電流影響的因素主要是焊絲直徑，焊絲直徑不變，電流變化也不大，焊接電流與熔透深度之間的關系： H=Km I () H— 熔透深度（ mm）； Km— 熔透系數(shù)； I— 焊接電流（ A）。在實際生產(chǎn)中，焊接電流主要根據(jù)焊條直徑和焊接位置來選擇。 表 不同空間位置、不同焊接坡口形式的焊接工藝參數(shù) 焊縫的空間位置 焊件厚度或焊角尺寸/mm 第一層焊縫 其他各層焊縫 封底焊縫 焊條直徑 /mm 焊接電流/A 焊條直徑 /mm 焊接電流/A 焊條直徑/mm 焊接電流 /A 立對接焊縫 ~10 90~120 120~160 90~120 120~160 ? 90~120 120~160 90~120 120~160 160~200 12~18 90~120 120~160 — — 120~160 橫對接焊縫 ? 90~120 140~160 90~120 140~160 120~160 從上表可以選擇焊條電弧焊的焊條直徑為 4mm。焊絲直徑為 。 2 埋弧焊 埋弧焊用的焊接材料是焊劑和焊絲。 焊接材料的選擇 焊接材料是焊接焊縫的填充材料，選擇不當會使焊縫的使用性能和工藝性沈陽理工大學課程設計論文 5 能下降，影響儲罐的安全使用。有 100%負載持續(xù)率。不適合焊接厚度小于 1mm 的薄板。主要用來焊罐體的環(huán)焊縫，罐壁與罐頂?shù)慕墙雍缚p，以及開孔法蘭接管等焊縫的焊接。焊條電弧焊的優(yōu)點：使用的設備比較簡單、不需要輔助氣體保護、操作靈活適應性強、適用范圍廣。實際常用的焊接方法有手工電弧焊、 TIG 焊、 MAG 焊、埋弧焊等。特別是以鐵素體為基的 16MnR 鋼，鐵素體晶粒尺寸越細小，鋼的脆性轉(zhuǎn)變溫度將越向低溫方向移動，一定低溫下的韌性值相應提高。 16MnR 鋼碳當量不高 ， 淬硬傾向小 ， 室溫下焊接一般不易產(chǎn)生冷裂紋。 表 16MnR 的化學成分 碳當量 （ CE） 計算公式： 15 )(5 )(6 )()( CuNiwVMoCrwMnwcwCE ??????? 牌號 化學成分（質(zhì)量分數(shù)） ∕﹪ C Si Mn Ni Mo Cr Nb Al V P S 16MnR ≤ ~ ~ — — — — — — ≤ ≤ 沈陽理工大學課程設計論文 3 將 16MnR 所含化學成分的相應數(shù)值代入上式，計算其碳當量。 16MnR 是普通低合金鋼，它的強度較高、塑性韌性良好，常見交貨狀態(tài)為熱軋或正火。 所 以焊接性就分為了工藝焊接性和使用焊接性。沈陽理工大學