【導(dǎo)讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 器廢氣量 ⑷ 分解爐抽空氣量 mF2K ① 生料中物理水量mws ⑸ 氣力提升泵送空氣量 m sk ② 生料中化學(xué)水量mhs ⑹ 窯尾 漏入 空氣量 mLOK2 ③ 生料中CO2分解量ms CO2 ④ 燃料燃燒理論煙氣量 mr ⑤ 煙氣中過(guò)?？諝饬?mk 合計(jì) 合計(jì) 100 畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 熱量平衡表（單位： KJ/kg 熟料） 收入項(xiàng)目 數(shù)量 % 支出項(xiàng)目 數(shù)量 % ⑴ 燃料燃燒熱 QrR ⑴ 熟料形成熱 Qsh ⑵ 燃料顯熱Qr ⑵ 蒸發(fā)生料水分耗熱Qss ⑶ 生料帶入熱 Qs ⑶ 廢氣帶出熱量 Qf ⑷ 回灰?guī)霟?Qyh ⑷ 熟料帶出熱量 Qysh ⑸ 入窯一次空氣帶入熱Qy1k ⑸ 飛灰?guī)С鰺崃?Qfh ⑹ 入窯二次空氣帶入熱Qy2k ⑹ 系統(tǒng)散熱損失 QB 460 ⑺ 入分解爐空氣帶入熱QF2k ⑻ 氣力提升泵送風(fēng)帶入熱 Qsk ⑼ 系統(tǒng)總漏風(fēng)帶入熱QLOK 合計(jì) 100 合計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 窯尾風(fēng)量計(jì)算 窯尾及尾氣處理也是我們本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容，直接決定著我們本次設(shè)計(jì)的主要尺寸及附屬設(shè)備的選擇，因此做了詳細(xì)的計(jì)算說(shuō)明。 分解爐與懸浮預(yù)熱器：我們選擇了 RSP 分解爐，它的結(jié)構(gòu)，特點(diǎn)在前面已經(jīng)做了詳細(xì)的說(shuō)明。懸浮預(yù)熱器安裝在窯尾，使原來(lái)以堆積狀態(tài)進(jìn)行預(yù)熱的物料及部分碳酸鹽的分解過(guò)程，移到懸浮預(yù)熱器內(nèi)進(jìn)行。成懸浮狀態(tài)的生料粉與1000℃左右窯尾熱煙氣接觸面積大，傳熱快，效率高，大大減輕了回轉(zhuǎn)窯的預(yù)熱負(fù)擔(dān)，窯的產(chǎn)量得以提高。在這次設(shè)計(jì)中，我們采用五級(jí)預(yù)熱器，以達(dá)到更好的效果。 ⑴ 已知條件 ① 各部分溫度、壓力及過(guò)?？諝庀禂?shù)（五級(jí)預(yù)熱器） 名稱 溫度 (℃ ) 壓力 (mm 水柱 ) 過(guò)剩系數(shù) 窯尾氣體 1050 20 分解爐內(nèi) 900 520 分解爐出口 870 120 五級(jí)出口 850 120 四級(jí)進(jìn)口 830 140 四級(jí)出口 800 160 三級(jí)進(jìn)口 750 180 三級(jí)出口 660 240 二級(jí)進(jìn)口 600 270 二級(jí)出口 580 320 一級(jí)進(jìn)口 420 360 一級(jí)出口 350 400 增濕塔 300 400 ② 各處風(fēng)速：入爐風(fēng)管內(nèi)風(fēng)速 18— 20 m/s；分解爐內(nèi)斷面風(fēng)速： 5— 三四五級(jí)預(yù)熱器內(nèi)的斷面風(fēng)速： 4— ；二級(jí)預(yù)熱器斷面風(fēng)速 3— 畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 ③ 系統(tǒng)各部分分解率：分解爐 85%，五級(jí)預(yù)熱器 5%，窯內(nèi) 10% ④ 窯尾排除廢氣量（ 1050℃， 20mm 水柱 ） 理論料耗 =(100煤灰摻入量 )/(100生料燒失量 )= mgsL =*=(kg/kg 熟料 ) 入窯生料分解放出 CO2量 = CO2總量 *窯內(nèi)分解率 = Vs CO2*10% =（ *） *10%=（ Nm3/kg 熟料） 窯內(nèi)燃燒產(chǎn)生煙氣量 =窯內(nèi)煤耗 *每 kg 煤生成煙氣量 =myr*V r=kymr*()/mr =**=(Nm3/kg 熟料 ) 窯尾過(guò)?？諝饬?=V3=*=(Nm3/kg 熟料 ) 窯尾排除廢氣總量 =++=(Nm3/kg 熟料 ) 工作態(tài)風(fēng)： *[（ 273+1050） /273]*760/（ 74620/） =（ m3/kg 熟料 ） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667= (m3/h) ⑵ 各處風(fēng)量計(jì)算 ① 入分解爐空氣量： 出分解爐過(guò)?？諝饬浚?V1==（ Nm3/kg 熟料） 分解爐燃燒需要空氣量： V2==（ Nm3/kg 熟料） 分解爐漏風(fēng)： V4==（ Nm3/kg 熟料） 分解爐以二次風(fēng)管抽風(fēng)量： V1+ V2 V4=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+850） /273]*（ 760/746） =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)抽風(fēng)量： *41667= (m3/h) 注： 746— 大氣壓力 ② 分解爐渦旋室氣體量：（ 900℃ 520mm 水柱 ） 過(guò)?？諝饬?+燃燒煙氣 +分解出 CO2量 = V1+mFr*Vr/mr+Vs CO2*85% =+**+*=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[(273+900)/273]*[760/(746520/)] =（ m3/kg 熟料 ） 畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) ③ 混合室內(nèi)氣體量： 渦旋室氣體量 +窯尾氣 =+=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+900） /273]*[760/（ 746520/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667= （ 900℃， 520mm 水柱 ） 出口氣體量： *[（ 273+870） /273]*[760/（ 746120/） ] =（ m3/kg 熟料） （ 870℃， 120 mm 水柱） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667= (m3/h) ④ 五級(jí)筒出口：（ 850℃， 120 mm 水柱） 漏風(fēng) =兩級(jí)旋風(fēng)筒過(guò)?？諝庀禂?shù)之差 *煤燃燒理論空氣量 *煤耗 =兩級(jí)旋風(fēng)筒過(guò)剩空氣系數(shù)之差 *mr* V’LK =()**= CaCO3分解放出的 CO2量 =總 CO2量 *5%= Vs CO2*5%=*=（ Nm3/kg熟料） 由分解爐進(jìn)入氣體量： （ Nm3/kg 熟料） 合計(jì)： ++=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)氣體量： *[（ 273+850） /273]*[760/（ 746120/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)氣體量： *41667=(m3/h) ⑤ 四級(jí)筒出口：（ 800℃， 160mm 水柱） 漏入空氣量：（ ） **=（ Nm3/kg 熟料） 由五級(jí)筒進(jìn)風(fēng)： （ Nm3/kg 熟料） 合計(jì)： +=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+800） /273]*[760/（ 746160/） ] =（ Nm3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) ⑥ 三級(jí)筒出口：（ 660℃， 240mm 水柱 漏風(fēng)：（ ） **=（ Nm3/kg 熟料） 由四級(jí) 筒進(jìn)風(fēng)： （ Nm3/kg 熟料） 畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 合計(jì)： +=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+660） 273]*[760/（ 746240/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) ⑦ 二級(jí)筒出口：（ 580℃， 320mm 水柱 ） 由三級(jí)筒進(jìn)風(fēng)： （ Nm3/kg 熟料） 漏風(fēng)：（ ） **=（ Nm3/kg 熟料） 合 計(jì)： +=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+580） /273]*[760/（ 746320/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) ⑧ 一級(jí)筒進(jìn)口：（ 420℃， 360mm 水柱 ） 由二級(jí)筒進(jìn)風(fēng)： （ Nm3/kg 熟料） 氣力提升泵帶入風(fēng)量： V 提 =Vsk=k5 V’LKmr=**=（ Nm3/kg 熟料） 合計(jì)： +=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+420） /273]*[760/（ 746360/） ] =（ Nm3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) ⑨ 一級(jí)筒出口：：（ 350℃， 400mm 水柱 ） 漏風(fēng)：（ ） **=（ Nm3/kg 熟料） 合計(jì)： +=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+350） /273]*[760/（ 746400/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量： *41667=(m3/h) 附屬設(shè)備選型計(jì)算 ⑴ 入爐熱風(fēng)管（三次風(fēng)管） 入分解爐空氣量，入爐風(fēng)管風(fēng)速 18— 20m/s 畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 管徑 D 內(nèi) =[140132/(3644*п *18/4)]1/2= D 外 = D 內(nèi) +*2= ⑵ 分解爐混合室直徑 已知： 混合室內(nèi)風(fēng)速 5— m/s 混 合室爐徑： D 內(nèi) =[（ 3600*п *5/4） ] 1/2= m D 外 = D 內(nèi) +*2= ⑶ 分解室爐徑與高度 已知： 900℃， 520mm 水柱 三次風(fēng)管進(jìn)入風(fēng)量： V1+ V2 V4=（ Nm3/kg 熟料） 分解室被煤燃燒產(chǎn)生的煙氣量 = Vr *mr*60%=*60%= （ Nm3/kg 熟料） 分解室內(nèi)燃燒所需空氣量 =V’LK *mr *60%=*60%= （ Nm3/kg 熟料） 分解室內(nèi) 分解產(chǎn)生 CO2= Vs CO2*85%=*=（ Nm3/kg 熟料） 合計(jì)： ++=（ Nm3/kg 熟料） 工作態(tài)風(fēng)量： *[（ 273+900） /273]*[760/（ 746520/） ] =（ m3/kg 熟料） 每小時(shí)風(fēng)量 =41667*=(m3/h) 則：分解室直徑： D 內(nèi) =[（ 3600*п *） ] 1/2= D 外 = D 內(nèi) +2*= m 分解爐高度： H= D 內(nèi) =2*=8 m 斜度：分解室與混合室間連接部分 D 內(nèi) =[*（п *3600*18/4） ] 1/2=（ m） D 外 =+2*=（ m） 傾斜坡度 55186。60186。 混合室 F縮口尺寸：用閘板調(diào)節(jié)，使縮口風(fēng)速在 20— 40m/s 之間，以調(diào)節(jié)窯爐 通風(fēng)比例及在混合室內(nèi)產(chǎn)生良好的噴騰效應(yīng)。 閘板全開(kāi)是縮口面積 =78334/3600*20=(m2) 閘板關(guān)至最小面積 =78334/3600*40=(m2) 畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 縮口尺寸 1200mm*600mm ⑷ 旋風(fēng)預(yù)熱器 已知：三，四，五級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器 4— ；二級(jí)旋風(fēng)預(yù)熱器為 3— 五級(jí)旋風(fēng)筒： D 內(nèi) =[五級(jí)出口風(fēng)量 /（ 3600*п /4*4） ] 1/2 =[(3600*п *4/4)] 1/2= m D 外 = D 內(nèi) +*2=+= m 直筒高 H1= D 內(nèi) = m 錐體高 H2= D 內(nèi) = m 四級(jí)旋風(fēng)筒： D 內(nèi) =[(3600*п *4/4)] 1/2= D 外 = D 內(nèi) +*2=+= 直筒高 H1= D 內(nèi) = 錐體高 H2= D 內(nèi) = 三級(jí)旋風(fēng)筒： D 內(nèi) =[(3600*п *4/4)] 1/2= D 外 = D 內(nèi) +*2=+= 直筒高 H1= D 內(nèi) = 錐體高 H2= D 內(nèi) = 二級(jí)旋風(fēng)筒： D 內(nèi) =[(3600*п *3/4)] 1/2= D 外 = D 內(nèi) +*2=+= 直筒高 H1= D 內(nèi) = 錐體高 H2= D 內(nèi) = 一級(jí)旋風(fēng)筒： D 內(nèi) =[(3600*п *4/4)] 1/2= D 外 = D 內(nèi) +*2=+= 直筒高 H1= D 內(nèi) = 錐體高 H2= D 內(nèi) = ⑸ 增濕塔 增濕塔是對(duì)廢氣進(jìn)行增濕處理，降低粉塵的比電阻，以提高電收塵器的收塵效率，達(dá)到保護(hù)環(huán)境，保證生產(chǎn)的目的。增濕塔有普通式和套筒式。普通式按氣體運(yùn)動(dòng)方式又分為順流式和逆流式兩種。順流式由于高溫廢氣 與低溫水接觸，蒸發(fā)強(qiáng)度較大，且水滴有足夠的停留時(shí)間，因而增濕效果較好。所以我們選用順流式。 進(jìn)入增濕塔氣體量： Nm179。/kg 熟料 （一級(jí)筒出口風(fēng)量） 增濕噴水產(chǎn)生氣體量： 1 Nm179。煙氣從 400℃降到 300℃的平均比熱為 畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 KJ/ Nm179?！? 使 1 Nm179。煙氣降低 1℃需汽化水為 ，使 1 Nm179。煙氣降低 100℃需汽化水 57g,汽化為蒸氣的體積為 57*103/= Nm179。 1kg 熟料煙氣增濕水氣量 =*=（ Nm179。/kg 熟料） 合計(jì)： += （ Nm179。/kg 熟料） 工作態(tài)： *[（ 273+300） /273]*[760/（ 746400/） ] =（ m3/kg 熟料） 增濕塔內(nèi)徑 D 增 ==[*41667/(3600*п *)] 1/2= 增濕塔高 15m 增濕塔水量： 57*=3470（ kg/h） 選用φ 2mm 噴嘴 12 個(gè) ⑹ 電收塵器 電收塵器是水泥廠應(yīng)用普遍的收塵設(shè)備。它收塵效率高，處理量 大，電耗低，維護(hù)簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)。電收塵是利用兩極間的電暈放電階段而收塵的。電收塵主要用途是凈化煙氣，而煙氣凈化的好壞是以其收塵效率來(lái)表示的，我們選用的電收塵器的收塵效率是 98%。 由生料磨帶入氣體 +增濕塔進(jìn)入的氣體約為 220210 m179。/h 則電收塵器的有效截面積： F=Q/V=220210/（ *3600） =178。 選用規(guī)格 50m178。的電收塵器，處理風(fēng)量 220210m179。/h 正負(fù)極距離： 150mm，電場(chǎng)長(zhǎng)度： ⑺ 風(fēng)機(jī)的選型 窯尾高溫風(fēng)機(jī)：選用 47211 型 NO20B