【導讀】本方案能結合工程結。證措施齊全，圖紙也細致、到位，有針對性，能夠指導現場施工。本方案有較高的參考價值。此腳手架主要用于±以上的建筑部分，所以方案僅考慮地面以上建筑的樓層變化情況。式及位置沒有變化；十四～屋頂層的平面形式大部由規(guī)則矩形變?yōu)榛⌒?、但少部仍保留為?guī)則矩形。為此經理部成立以生產副經理為組長的安全防護領導。裙房南側的腳手架與主樓同側的腳手架同排、同形式搭設，其高度為。填兩個分項工程完畢后方可進行。為此在東、西兩側搭設臨時性用的扣件式鋼管懸挑腳手架，高度為。待肥槽土方回填拆除上述懸挑腳手架及其。裙房部位的腳手架均采用雙排單立桿。為基礎，所有的基礎必須平整。避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60cm.上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用

　　

【正文】 桿計算長度系數 μ 《建筑施工手冊》表 520 材料強度附加分項系數（按受彎構件考慮） rmˊ 《建筑施工手冊》表 55 軸心受壓構件穩(wěn)定系數 ψ 注 ：計算長度 l0=μ 179。 h=179。 =2718mm 長細比λ =lo/i=2718/=172 本腳手架屬施工荷載由縱向水平桿傳給立桿情況，傳遞線路如下：腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。 、橫向水平桿承載驗算 縱、橫向水平桿承載驗算 表 114 橫向水平桿（以長桿為對象） 縱向水平桿（以三跨為對象） 計算簡圖 荷載 q=179。 (+179。 3) =抗彎強度 Mmax=179。 σ =179。 106/5080=124N/mm2≤ f=205N/mm2 σ =179。 106/5080=193N/mm2≤ f=205N/mm2 撓度 、連墻件和扣件、頂板和基礎驗算 立桿、連墻件和扣件、頂板和基礎驗算 表 115 主樓單立桿部 分 （架高 35～ ） 主樓雙立桿部分 （架高 0～ 35m） 裙房單立桿部分 （架高 0～ ） 立桿穩(wěn)定驗算 立桿計算截面以上架高 H0== 立桿計算截面以上架高 H0= 立桿計算截面以上架高 H0 = 恒載標準值 NGK=H0179。（ gk1+gk3）＋ n1Lagk2 NGK=179。（ +）＋179。 = NGK=179。（ +）+2179。 179。 = NGK=179。 (++2179。 179。 = 活載標準值 NQK=n1179。 La179。 qk=2179。 179。 = 軸向力設計值 N=+179。 =(NGk+NQk) N=179。（ +） = N= 179。（ + ）= N=179。（ +） = 風荷載標準值 W k==179。 μ z179。μ s179。 w0 Wk=179。 179。 179。 =179。 179。 179。 179。 =風載產生彎矩設計值 Mw =179。 Wk179。 L a179。 h2 Mw =179。 179。 179。 =178。 m Mw =179。 179。 179。 =178。 m 穩(wěn)定驗算 179。（ N/ψ A+Mw/W） ≤ f/rmˊ 179。 103/(179。 489）＋ 179。 106/5080=≤ 205/（ 179。 = 179。 103/( 179。 2 179。489)+ 179。106/5080=≤ 205/(179。 )= 179。 103/( 179。 489) ＋179。 106/5080=≤205/(179。 =連墻件穩(wěn)定驗算 風荷載產生軸向力設計值 New=179。 Wk179。 Aw New=179。 179。 179。 = New=179。 179。 179。 = 腳手架平面外變形產生的軸 向力 N0 =5kN 連墻件軸向力設計值 N1=N ew＋ N0 N1 =+ 5= N =+ 5= 連墻桿的計算長度 I o =＋ ==1850mm 長細比λ =l o /i=1850/= 軸心受壓構件穩(wěn)定系數ψ =《建筑施工手冊》表 522 穩(wěn)定驗算 N1/ψ A≤ f/rmˊ 179。 103(179。 2179。 489) =≤205/=146N/mm2 179。 103/( 179。 2179。 489) =≤205/=146N/mm2 扣件抗滑驗算 N1≤ Rc[按直角扣件計： Rc=] ≤ 4179。 =32kN ≤ 4179。 =32kN 立桿底座承載力驗算 N≤ Rb[立桿底座承載力設計值 Rb=40kN] 桿底座承載力驗算 N≤ Rb[立桿底座承載力設計值 Rb=40kN] 不作此項驗算 ≤ 40kN ≤ 40Kn 東西兩側回填土地基承載力驗算 N/Ad≤ k179。 fk179。 Ad=179。 = 【按回填土 k= fk=10t/m2=98kN/m2】 不作此項驗算 ≤179。 98=≤ 179。 98=南北兩側頂板地基承載力驗算 N/Ad≤ {σ }按設計提供數據 {σ }=179?；钶d＋ 179。恒載 【 Ad=179。 ==179。 5＋ 179。 6=】 不作此項驗算 ≥≥由表知： 1立桿承載最小安全系數（ ） /179。 100%=%＞ 5% 2回填土承載最小安全系數（ ） /179。 100%=%＞ 5% 顯然，除南北兩側以頂板作地基時其承載是不安全的以外，其余驗算項目均是偏于安全的。 頂板基礎不回頂的立桿 搭設限高計算 116 顯然，不論是裙房還是主樓，其立桿的搭設高度均超過 所以腳手架以頂板作基礎的南北兩側均要從地下一層開始往下采取碗扣架層層設立回頂予以加固，其布設位置參見附圖 001～ 004，位置不得錯開，要與上面的立桿在同一豎直線上。鋼管底部下墊通長腳手板，規(guī)格為厚 5cm、寬≥ 35cm、長度不少于 ，鋼管頂端采用長 1500mm、 100mm179。100mm 的方木，與橫向的兩立桿可靠搭設。每回頂完一層后，必須由工程部安全員驗收合格后方可繼續(xù)施工 。 卸荷吊點間距取為一個柱距（ ）與結構外皮間距 ，卸載能力按其承載力的一半分配上部荷載（架高 ～ ） ，且不超過上部荷載的 1/3。其計算過程列表如下。 卸荷裝置的穩(wěn)定承載計算 表 117 該懸挑架所用的鋼管材質與扣件式落地架相同，其截面特征參數參見 表中所列數據。承受荷載的傳遞途徑是：腳手板→小橫桿→大橫桿→立桿→承力架→樓面 頂板。需要計算的項目有： 立桿的穩(wěn)定性； 連墻件的強度、穩(wěn)定性和扣件的抗滑力； 懸挑桿的強度、撓度； 斜撐桿和鋼絲繩的穩(wěn)定性。 、連墻件和扣件的穩(wěn)定承載計算 立桿、連墻件和扣件的穩(wěn)定承載計算 118 、斜撐桿和鋼絲繩的穩(wěn)定承載計算 水平挑桿、斜撐桿和鋼絲繩的穩(wěn)定承載計算 表 119 說明： 由于內排立桿還要承受距結構外皮 工荷載及整體拉結和防護材料的自重，所以它實際的承載要大于外排立桿； 作懸挑水平桿的穩(wěn)定承載驗算時，不考慮風荷載的影響； 取本層懸挑桿承受本層層高一半以及上層層高一半的恒載作用，再根據懸挑桿支撐情況的不同，取第一層和第三層作為計算對象； 由于該碗扣架既作為十四～十六層施工用的腳手架，同時兼作屋 頂層頂板模板的支撐體系，所以它承受的荷載也包括兩部分：作為施工腳手架用承擔的荷載和作為模板支撐用承擔的荷載。 該碗扣架所用的鋼管材質與扣件式落地架相同，其截面特征參數參見 表中所列數據。承受荷載的傳遞途徑參見 ，需要計算的項目如下： 支撐架主、次龍骨穩(wěn)定承載驗算（參見《海淀區(qū)商業(yè)綜合樓工程模板設計施工方案》 ） 。 腳手板、大小橫桿穩(wěn)定承載驗算（滿足構造要求，不作計算） 立桿穩(wěn)定承載驗算（見下） 連墻件穩(wěn)定承載驗算（內排架、不承受風荷載，不作計算） 地基穩(wěn)定承載驗算（見下） 根據上述項目，現將應計算項目列表計算如下。 碗扣式腳手架的穩(wěn)定承載計算 表 1110 由表 1110可知，立桿 的承載是偏于安全的、作為架子支撐的頂板的承載是不安全的。所以必須在十四層頂板下面采取回頂措施予以加固。 此平臺限載 （總荷載），其穩(wěn)定承載驗算主要包括主梁、次梁、鋼絲繩和預埋件的抗滑。計算中采用的設計值為恒載標準值的 。在此不考慮中間鋼絲繩承載的有利影響。 有關計算參數 表 1111 12附圖 附圖 001一～二層腳手架平面布置圖 附圖 002三層腳手架平面布置圖 附圖 003四層腳手架平面布置圖 附圖 004五層腳手架平面布置圖 附圖 005六～十三層腳手架平面布置圖 附圖 006十四～十六層腳手架平面布置圖 附圖 007南立面腳手架布置圖 附圖 008北立面腳手架布置圖 附圖 009東、西立面腳手架布置圖 附圖 010主樓靠近裙房的內立面腳手架布置圖 附圖 011懸挑架、入口、人行馬道、倒料平臺構造示意圖 附圖 012腳手架細部節(jié)點、電梯井可開啟式防護門、塔吊基坑防護構造示意圖