【導讀】為鋼筋混凝土框架結構，地上共5座17至23層的高層建筑，地下1層。置見平面布置圖，但應經建設單位確認。其中11、12座，地上23層，首層層高為，二層～二十三層為。首層地面標高為▽，懸挑式腳手架搭設高度為。，室外標高為▽，天面標高為。根據使用功能不同，扣件包括直角?？奂⑿D扣件和對接扣件。均設置為1800，立桿最大縱距為1500mm。為售房需要，甲方指定在11、12座局部，13座。如果甲方對樣板間位置有所調整，則其懸挑架的搭設應符合本方案懸挑架的。懸挑腳手架的設置：懸挑鋼梁設置于五層樓面，每跨均設，采用16#a槽鋼，長度為，挑出長度為，壓環(huán)直徑為Ф18mm，壓環(huán)設置3根。外端1根，里端2. 本方案設置的懸挑鋼梁能獨立承載4層的腳手架荷載，并且在第六層樓面設置Φ14

　　

【正文】 m； 最大應力計算值 σ=M / W=106/5080=； 小橫桿的最大彎曲應力 σ =205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax=5ql4/384EI νqmax=58004/(384105121900)= mm ； 大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=； 集中荷載標準值最不 利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax=800(3800248002/9 ) /(72105121900)= mm； 最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1= 2/2=； 小橫桿的自重標準值 : P2= ； 腳手板的自重標 準值 : P3= ； 活荷載標準值 : Q=2 /2=； 荷載的設計值 : R= (++)+ =； 34 R ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1=[+( 2/2) ] =； (2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為 NG2= 38 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 NG3= 38 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : NG4= =； 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2 2/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+ = + = ； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 六、鋼絲繩卸荷計算 (因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考 ): 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內卸荷 4次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。 第 1 次卸荷凈高度為 12m。 第 2 次卸荷凈高度為 12m。 第 3 次卸荷凈高度為 12m。 第 4 次卸荷凈高度為 。 35 經過計算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷處立桿軸向力為： P1=P2= 12/ =； kx為不均勻系數，取 各吊點位置處內力計算為 (kN)： T1=P1/sina1=T2=P2/sina2=G1=P1/tana1=G2=P2/tana2=其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 =。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=8，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2 )= mm。 36 吊環(huán)強度計算公式為： σ=N / A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =(2 [Fg]/[f]/π)1/2 =(2103/50/)1/2= mm。 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。 根據 各次卸荷高度得： 第 2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。 第 3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。 第 4次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。 七、立桿的穩(wěn)定性計算 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： ω0=； μz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風荷載體型系數：取值為 ； 經計算得到，風荷載標準值為 : Wk= =； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= m； 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公 式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設計值 ： N= ； 不考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 37 立桿的軸心壓力設計值 ： N= ； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)表 ： k= ； 計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術規(guī)范》 (JGJ1302020)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205N/mm2； 考慮風荷載時 σ=(489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ=(489)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk=μsω0= =； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302020)腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= ； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw= Wk Aw=； 38 連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf=φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i=250/ φ=， l為內排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf= 104 205 103=； Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= 16kN，滿足要求！ 九、混凝土板強度驗算 (因缺 少直接國家規(guī)范，本驗算主要參考相關規(guī)范及專業(yè)論文依據，請根據實際施工情況選用 ) 單根立桿傳遞荷載代表值 (kN)： NL=NG+NQ=+=； 混凝土板活荷載設計值 (kN/m2)： QB= [2 NL/(La Lb) (Lb La)/( La Lo)+Qk]= [2 ( ) ( )/( )+0]=； 混凝土板恒載設計值： (kN/m2)： GB= h0/1000 25=； 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設計值： Fi=GB+QB=+=；按 3等跨均布荷載作用： 39 Mmax+= m， Mmax= m； 依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為： Mu=α1γsfyAsh0 Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。As39。(h0αs39。)； Mu=fyAs(h0αs39。)(當 χ2αs39。時，采用此公式 )； 式中 Mu 板正截面 極限承載彎矩； α1 截面最大正應力值與混凝土抗壓強度 fc的比值，低于 C50混凝土 α1取 ； αs39。 縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取 20mm； fc 混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy39。 受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值； As39。受壓區(qū)鋼筋總面積； χ 混凝土受壓區(qū)高度， χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。As39。) γs 截面內力臂系數， γs=， ξ=Asfy/(α1bh0) fy 鋼筋抗拉強度標準值； As受拉鋼筋總面積； h0 計算單元截面有效高度，短跨方向取 h20mm，長跨方向取 h30mm，其中h是板厚； [Mu+]= Mu+= { [ ( 1000 160)]} 160/1000000= m； [Mu]= Mu= [ 1000 ()+ (16020)]/1000000= m； 所以有： [Mmax+][Mu+]， [Mmax][Mu]，此混凝土板是滿足承載能力要求。 40 計算書 二 、懸挑鋼梁的驗算 一、參數信息 雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 ，立桿的橫距為 ，立桿的步距為 m； 內排架距離墻長度為 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件； 連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m，水平間距 3 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為單扣件； 施工均布荷載 (kN/m2):；腳手架用途 :裝修腳手架； 同時施工層數 :1 層； 本工程地處 XXXX市順德區(qū)，基本風壓 ； 風荷載高度變化系數 μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取 ，風荷載體型系數 μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重荷載標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網自重標準值 (kN/m2):；腳手板鋪設層數 :9 層； 腳手板類別 :沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別 :沖壓鋼腳手板擋板； 懸挑水平鋼梁采用 16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度 ，建筑物內錨固段長度 m。 錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑 (mm):； 樓板混凝土標號 :C25； 41 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿 與建筑物拉結。 二、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG1=[+( 2/2) ] =； (2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為 NG2= 9 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 NG3= 9 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 : NG4= 18=； 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2 1/2=； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+ = + = ； 42 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+= + =； 三 、立桿的穩(wěn)定性計