【導讀】張、3#圖紙不少于9張。2）提出所給沖壓件的工藝方案，進行分析、比較和論證。3）排樣圖設計。4）總的沖壓力及壓力中心計算。5）刃口尺寸計算。6）分析零件的沖壓工藝性、并進行相關計算。9）編寫沖壓零件機械加工工藝過程卡片。1）中國模具工業(yè)協(xié)會標準委員會編、中國模具標準件手冊.上海：上海科學普及出版社，7）《模具設計與制造簡明手冊》馮柄亮等。上?？萍紭I(yè)出版社，2021. 2初步計算與初校核。5系統(tǒng)整理、完善；編寫設計說明書。本設計是片狀彈簧沖孔、切口、彎曲、切斷的級進模的設計。彈簧片為非對稱形。用雙件對排形式排樣。本套模具用側刃和側刃擋塊完成步進送料，用彈性卸料方式卸料，主要工序分為六個工步。運作時左右受沖裁力均衡，模具磨損較小，有利于提高模具壽。命，生產(chǎn)效率高，降低了工人勞動強度，生產(chǎn)成本也隨之降低，提高了市場價值。

　　

【正文】 徑較大的彎曲件。 由《沖壓工藝與模具設計》式 312得： 圓角 半徑較大（ R）的彎曲毛坯長度計算公式： iiiiiialatxrll??????????????1 80)(1 80 00直 式中 0l —— 彎曲件毛料展開長度（ mm）； 直l? —— 彎曲件各直線段長度總和（ mm）； 因此，應先求彎曲變形區(qū)中性層曲率半徑ρ（ mm）。 由中性層的位置計算公式 tXR??? 式中 X—— 由實驗測定的應變中層位移系數(shù)。 表 51 應變中性層位移系數(shù) X 值 r/t x r/t ≥ x 由 表 41應變中型層位移系數(shù) X值，查出 X= 第五章 工藝設計 14 mmmm ???? ）（? ?? ?? 由 圖 41 可知： EFCElBCABl ?????? 彎直 。 式中 ????????????????????????????????????????????16761a r c s i n i n*1615s i n* i n*21753)12(5)212(16)2036(202211112211221cHOCHbmmCIBIBCmmmmBGBImmCImmDImmCDmmCHmmHOmmBODODB OGB OmmmmBOmmGOmmmmCOmmmmOOmmmmBGmmAB 則： mmmml ???? ）（直 mml )18016718061( ???????? ??彎 )(0 ???? mmmml 四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 15 圖 51 幾何關系圖 BAO1GCFDE02HI第五章 工藝設計 16 計算沖壓力 沖壓力包括沖裁力、彎曲力、拉伸力、卸料力、推件力、壓邊力等，完成本制作件所需的沖壓力由沖裁力、彎曲力、卸料力和推料力組成，因為采用彈性卸料裝置和下出料方式，所以不需要計算彎曲時的頂料力和壓料力。 沖裁力 沖F 由沖孔力、切口力、切斷力和側刃沖壓力四部分組成。 由 《沖壓工藝與模具設計》式 21和式 22沖裁力 沖F （ N）的計算公式： bLtFK L tF ?? ?? 沖沖 或0 式中 L—— 沖裁件周邊長度（ mm）； t—— 材料厚度 （ mm）； 0? —— 材料的抗剪強度（ MPa）； K—— 系數(shù)，考慮到模具刃口的磨損，模具間隙的波動，材料力學性能的變化及材料厚度偏差等因素，一般取 K=； b? —— 材料的抗拉強度（ MPa）。 由 表 21 有色金屬黃銅 H68 的力學性能 ，查得： MPab 350?? 所以， KN NF ])(2)([1350? ???????????????沖 彎曲力 彎F 為有效控制回彈，采用校正彎曲。 由 《沖壓工藝與模具設計》式 311校正彎曲力 彎F （ N）的計算公式： APF ?彎 式中 A—— 校正面垂直投影 面積（ mm2）； P—— 單位面積上的校正力（ MPa），可按 《沖壓工藝與模具設計》 表 32 選取。 所以， A=2**39=663 mm2；由 《沖壓工藝與模具設計》 表 32 單位校正壓力 P 的數(shù)四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 17 值，得 P=60MPa。 所以， KNNAPF ????彎 卸料力 卸F 和推料力 推F 沖裁時，工件或廢料從凸模上卸下來的力叫卸料力。從凹模內將工件或廢料順著沖裁方向推出的力叫推件力。 由 《沖壓工藝與模具設計》卸 料力、推件力的公式： FKF FKF 推推 卸卸 ?? 式中 F—— 沖裁力（ N）； 卸K 、 推K —— 分別為卸料力、推件力系數(shù)，其值見 《沖壓工藝與模具設計》表22。 由《沖壓工藝與模具設計》表 22 卸料力、推件力和頂件力系數(shù)，取?? 推卸 KK ； 實際生產(chǎn)時，凹模孔口中會同時卡有好幾個工件，所以在計算推件力時應考慮卡在凹模直壁洞口的工件數(shù)目 n，所以 FnKF 推推 ? 。設 h 為凹模孔口直壁的高度， t 為材料的厚度，工件數(shù) n=h/t。本設計中取 h=5mm，所以， n=h/t=5/1=5。 所以， KNKNFnKF KNKNFKF ????? ???? 推推 卸卸 總沖壓力 由 《沖壓工藝與模具設計》總沖壓力的計算公式： KNKNFFFFF?????????）（彎推卸沖總 第五章 工藝設計 18 沖壓設備的選擇及校核 沖壓設備的選擇 沖壓設備的選擇是工藝設計中的一項重要內容，它直接關系到設備的合理使用、安全、產(chǎn)品制造、模具壽命、生產(chǎn)效率和成本等一系列重要的問題 。對于中小型沖裁件、彎曲件或 淺拉深件多用具有 C 形床身的開式曲柄壓力機。雖然開式壓力機的剛度差，并且由于床身的變形而破壞了沖模的間隙分布，降低了沖模的壽命和沖裁件的質量。但是，它卻具有操作空間三面敞開，操作方便，容易安裝機械化的附屬設備和成本低廉等優(yōu)點，目前仍是中小件生產(chǎn)的主要設備。 確定設備的規(guī)格時應注意以下幾個問題： 1）壓力機的行程大小，應能保證成形零件的取出與毛坯的放進，例如拉深所用壓力機的行程，至少應大于成品零件高度的 倍以上。 2）壓力機工作臺面的尺寸應大于沖模的平面尺寸，且還需要留有安裝固定的余地，但過大的工作臺面上安 裝小尺寸的沖模時，工作臺的受力條件也是不利的。 3）所選壓力機的封閉高度應與沖模的封閉高度相適應。 模具的閉合高度 H0是指上模在最低的工作位置時，下模板的底面到上模板的頂面的距離。 壓力機的閉合高度 H 是指滑塊在下死點時，工作臺面到滑塊下端面的距離。大多數(shù)壓力機的連桿長短能調節(jié)，也既壓力機的閉合高度可以調整，故壓力機有最大閉合高度 H max和最小閉合高度 H min。 設計模具時，模具閉合高度 H0的數(shù)值應滿足下式： m a x 0 m in5 10H m m H H m m??≥ ≥ 4）沖壓力與壓力機力能的配合關系：當進行沖 裁等沖壓加工時，由于其施力行程較小，近于板材的厚度，所以可按沖壓過程中作用于壓力機滑塊上所有力的總和 總F 選取壓力機。 根據(jù)本次設計所要完成的沖壓工藝的性質、生產(chǎn)批量、幾何尺寸和精度要求等來選定設備類型。由于級進模的特點，為防止設備超載，可按公稱壓力 F壓 ? (～)F總 = =，初步確定選取總壓力為 250KN 的壓力機，查文獻比較四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 19 各種壓力機，確定選取開式雙柱可傾式壓力機，型號為 J2325。其參數(shù)如表 42所示。 公稱壓力 /KN 250 工作臺尺寸 /mm*mm 560*360 公稱壓力行程 /mm 3 模柄孔尺寸（直徑 /mm*深度 /mm） Φ 50*70 滑塊行程長度 /mm 80 傾斜角 /(176。 ) 30 滑塊行程次數(shù) /spm 70 裝模高度調節(jié)量 /mm 50 最大裝模高度 /mm 195 主電機功率 /KW 表 42 開式壓力機 J2325 技術參數(shù) 沖壓設備的校核 ①壓力機行程的校核 ：所 選壓力機的滑塊行程為 70 mm，而成品的高度為 8mm，則 70mm＞ 8＝ 20mm滿足要求。 ② 壓力機工作臺板尺寸的校核： 由裝配圖可知，模具的最大安裝尺寸為 250mm230mm，壓力機臺板尺寸為 560mm? 360mm，故能滿足模具的正確安裝。 ③ 壓力機封閉高度的校核： 模具的閉合高度 H0＝ H(上模板 )＋ H(下模板 )＋ H(沖孔凸模 )＋ H(落料凹模 )＋ H(凸模墊板 )＋ H(凹模墊板 )－ H(凸模進入凹模的深度 )－ t(料厚 )=40＋ 50＋ 60＋ 35＋ 8＋ 12－ 6－ 1=198mm，壓力機的最大閉合高度為 250mm，最小閉合高度為 190mm，則安裝模具時，需在工作臺面上配裝墊塊，墊塊實際尺寸可配制。 ④ 壓力機工作臺孔尺寸的校核 ：由于沖孔廢料的直徑僅為 ，而工作臺孔直徑為 180mm，足以滿足要求。 計算壓力中心 本次設計中由于圖形規(guī)則，兩件對排，左右對稱，故采用解析法求壓力中心較為方便。建立坐標系如圖 46所示。 第五章 工藝設計 20 圖46 沖模壓力中心 因為左右對稱，所以 0?GX ，只需求 GY 。 根據(jù)合力矩定理有： mmmmmmFFFFFFFYFYFYFYFYFYY G361 3 6 9 0 04 9 3 0 3 6 01000)(3 9 8 0 )](66*)([350121000)(][35012654321665544332211???????????????????????????????????????? 上式中注 *尺寸比制件展開尺寸大 ，目的是避免在切口工序時模具或條料的誤差引起制件邊緣毛刺的增大。 四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 21 第六章 刃口尺寸計算 沖裁間隙 沖裁間隙是沖裁模的凸模和凹模刃口之間的間隙。沖裁間隙分為單邊間隙和雙邊間隙單邊間隙用 C表示 ,雙邊間隙用 Z表示。 間隙值的大小對沖裁件質量、模具壽命、沖裁力的影響很大，是沖裁工藝與模具設計中一個極其重要的工藝參數(shù)。 間隙的影響 對沖裁件質量的影響 沖裁件的質量主要是指斷面質量、尺寸精度、和形狀誤差。斷面應平直、光滑；圓角??；無裂紋、撕裂、夾層和毛刺等缺陷。零件表明應盡可能平整。尺寸應在圖樣規(guī)定的公差范圍內。影響沖裁件質量的因素有：凸、凹模間隙值的大小及其分布的均勻性，模具刃口鋒利狀態(tài)、模具結構與制造精度，材料性能等，其中，間隙值的大小與分布的均勻性是主要因素。 沖裁件的尺寸精度是指沖裁件實際尺寸與標稱尺寸的差值（δ），差值越小，精度越高。這個差值包括兩方面的偏差，一是沖裁件相對凸模或凹模尺寸的偏差，二是模具本身的制造偏差。 沖裁件相對凸模或凹模尺寸的偏差，主要是由于沖裁過程中，材料受拉伸、擠壓、彎曲等作用引起的變形，在加工結束后工件脫離模具時，會產(chǎn)生彈性恢復而造成的。偏差值可能是正的，也可能是負的。影響這一偏差值的因素主要是凸、凹模的間隙。 當間隙較大時，材料所受拉伸作用增大，沖裁完畢后，因材料的彈性恢復，沖裁件尺寸向實體方向收縮，使落料件尺寸小于凹模尺寸，而沖孔件的尺寸則大于凸模尺寸。當間隙較小時，凸模壓入板料接近擠壓狀態(tài)，材料受凸、凹模擠壓力大，壓縮變形大，沖裁完畢后，材料的彈性恢復使落料件尺寸增大，而沖孔件的孔徑則變小。 此外，尺寸變化量的大小還與材料力學性能、厚度、軋制方向、沖裁件形狀等因素有關。材料軟，彈性變形量小，沖裁后彈性恢復量就小，零件的精度也就高。材料硬，第六章 刃口尺寸計算 22 彈性恢復就大。 上述討論的是模具在制造精度一定的前途下進行的，間隙對沖裁件精度的影響比模具本身制造精度的影響要小得多，若模具刃口制造精度低，沖裁出的工件精度也就無法得到保證。模具的制造精度與沖裁件精度之間的關系見表 61。 表 61 沖裁件精度 沖模制造精度 材 料 厚 度 t (mm) 2 3 4 5 6 8 10 12 IT6～ IT7 IT7～ IT9 IT9 IT8 IT8 IT9 IT9 IT10 IT10 IT10 IT12 IT10 IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT14 IT14 IT14 IT14 模具的磨損及模具刃口在壓力作用下產(chǎn)生的彈性變形也會影響到間隙及沖裁件應力狀態(tài)的改變，對沖裁件的質量會產(chǎn)生綜合性影響 。 對模具壽命的影響 沖裁模具的壽命 以沖出合格制品的沖裁次數(shù)來衡量，分兩次刃 磨間的壽命與全部磨損后的總壽命。沖裁過程模具的損壞有磨損、崩刃、折斷、啃壞等多種形式。 影響模具壽命的因素很多，有模具間隙；模具制造材料和精度、表面粗糙度；被加工材料特性；沖裁件輪廓形狀和潤滑條件等。模具間隙是其中的一個主要因素。因為在沖裁過程中，模具端面受到很大的垂直壓力和側壓力，而模具表面與材料的接觸面僅局限在刃口附近的狹小區(qū)域，這就意味著即使整個模具在許用壓應力下工作，但在模具刃口處所受的壓力也非常大。這種高的壓力會使沖裁模具和板材的接觸面之間產(chǎn)生局部附著現(xiàn)象，當接觸面發(fā)生相對滑動時，附著部分便發(fā)生 剪切而引起磨損 —— 附著磨損。其磨損量與接觸壓力、相對滑動距離成正比，與材料屈服強度成反比。它被認為是模具磨損的主要形式。當模具間隙減小時，接觸應力（垂直力、側壓力、摩擦力）四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 23 會隨之增大，摩擦距離隨之增長，摩擦發(fā)熱嚴重，因此模具磨損加劇（如圖 61），甚至使模具與材料之間發(fā)生粘結現(xiàn)象。而接觸壓力的增大，還會引起刃口等異常損壞。這些都導致模具壽命大 大降低。因此適當增大模具間隙，可使凸、凹模側面與材料間的摩擦減小，并減緩間隙不均勻的不利因素，從而提高模具壽命。但間隙過大，板料的彎曲拉伸相應增大，使模具刃口端面上的 正壓力增大，容易產(chǎn)生崩刃或產(chǎn)生塑性變形使磨損加劇，降低模具壽命。同時，間隙過大，卸料力會隨之增大，也會增加模具的磨損。所以間隙是影響模具壽命的有一個重要因素。 從上圖可看出，凹模端面的磨損比凸模大，這是由于凹模端面上材料的滑動比較自由，而凸模下面的材料沿板面方向的移動受到限制的原因，而圖中所看到凸模側面的磨損最大，是因為從凸模上卸料，長距離，摩擦加劇了側面的磨損，若采用較大的間隙可使孔徑在沖裁后因彈性回彈增大，卸 料時減少與凸模的摩擦，從而減小凸模側面的磨損。 模具刃口的磨損，帶來刃口的鈍化和間隙 的增加，使制件尺寸精度降低，沖裁能量增大，斷面粗糙。刃口的鈍化會使裂紋發(fā)生點由刃口端面向側面移動，發(fā)生在刃口磨損部分終止處，從而產(chǎn)生大小和磨損量相當?shù)拿蹋ㄍ鼓Ｈ锌谀モg，毛刺產(chǎn)生在落料件上，凹模刃口磨鈍，毛刺產(chǎn)生在孔上），所以必須注意盡量減小模具磨損。為提高模具壽命，一般需要增大間隙，使 2/t 達到15%～ 25%，模具壽命可提高 3～ 5 倍，若采用小間隙，就必須提高模具硬度與模具制造精度，在沖裁刃口進行充分的潤滑，以減小磨損。 對沖裁力、卸料力的影響 當間隙減小，凸模壓入板材的情況接近擠壓狀態(tài)，材料所 受拉應力減小，壓應力增大，板料不易產(chǎn)生裂紋，因此最大沖裁力增大；當間隙增大，板料所受拉應力增大，材料容易產(chǎn)生裂紋，因此沖裁力減小。繼續(xù)增大間隙值，凸、凹模刃口產(chǎn)生的裂紋不相重合，會發(fā)生二次斷裂，沖裁力下降變緩（圖 62）。 第六章 刃口尺寸計算 24 間隙大小對卸料力的影響可見圖 63。間隙增大時，而沖裁件光滑帶窄，落料件尺寸偏差為負，沖孔件尺寸偏差為正，因此使卸料力、推件力或頂件力減小。間隙繼續(xù)增大時，而毛刺增大，卸料力、頂件力迅速增大。 合理間隙的選用 凸、凹模間隙是沖裁過程最重要的工藝參數(shù)，它對沖裁件質量、模具壽命、沖裁 力和卸料力等都有很大的影響。因此，設計模具時，一定要選擇一個合理的間隙，使沖裁件的斷面質量好，尺寸精度高，模具壽命長，所需沖裁力小。但嚴格來說，并不存在一個同時滿足所有理想要求的合理間隙?？紤]到模具制造中的偏差及使用中的磨損，生產(chǎn)中通常是選擇一個適當?shù)姆秶涂梢曰緷M足以上各項要求，沖出合格制件。這個范圍的 圖 64 合理間隙的計算 最小值稱為最小合理間隙 minZ ，最大值稱為最大合理間隙 maxZ ?？紤]到 模具在使用過程中的逐步磨損，設計和制造新模具時應采用最小合理間隙。 確定合理間隙的方法主要有理論計算法和查表選取法兩種。 （一）理論計算法 確定間隙時理論計算的依據(jù)主要是：在合理間隙的情況沖裁時，材料在凸、凹模刃口處產(chǎn)生的裂紋成直線會合。從圖 64所示的幾何關系可得出計算合理間隙的公式： 002( ) 2 (1 / )Z t h tg t h t tg??? ? ? ? 式中 0h —— 產(chǎn)生裂紋時的凸模壓入深度（ mm）； t —— 料厚（ mm）； ? —— 最大切應力方向與垂線間夾角（即裂紋方向角） 。 由上式可知，間隙 Z一板材厚度、相對壓入深度 th/0 、裂紋方向角β有關。而 0h 、β又與材料性質有關，表 62 為常用材料的 th/0 與β的近似值。由表中可以看到，影響間隙值的主要因素是板材力學性能及其厚度。板材越厚、越硬或塑性越差， th/0 值越小，合理間隙值越大。材料越軟， th/0 值越大，合理間隙值越小。材料硬化后， th/0之比值較表中值要小 10%左右。式中，令 ?tgthK )/1(2 0?? ，稱為材料的品質系數(shù)。 由于這種方法用起來不方便，所以目前生產(chǎn)上普遍使用的是查表選取法。 四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 25 表 62 th/0 與β值 材料 th/0 （ %） β t1 t=1～ 2 t=2～ 4 t4 軟鋼 中硬鋼 硬鋼 75～ 70 65～ 60 54～ 47 70～ 65 60～ 55 47～ 45 65～ 55 55～ 48 44～ 38 50～ 40 45～ 35 35～ 25 5176?！?6176。 4176。～ 5176。 4176。 （二）查表選取法 如上所述，間隙的選取主要與材料的種類、厚度有關，但由于各種沖壓件對其斷面質量和尺寸精度的要求不同，以及生產(chǎn)條件的差異，在生產(chǎn)實踐中就很難有一種統(tǒng)一的間隙數(shù)值，各種資料中給的間隙值并不相同，有的相差較大，選用時應按使用要求分別選取。對于斷面質量和尺寸精度要求高的工件，應選用小的間隙值，而對于精度要求不高的工件，則應盡可能采用大間隙，以利于提高模具壽命、降低沖裁力。同時還必須結合生產(chǎn)條件，根據(jù)沖裁件尺寸和形狀、模具材料和加工方法 、沖壓方法及生產(chǎn)率等，靈活掌握、斟情增減。本模具設計沖裁間隙的選取，參考資料（ 1） P59 表 27 選取，mmZmmZ , m a xm in ?? 。 計算凸、凹模刃口尺寸 模具工作部分尺寸及公差的計算方法與加工方法有關，基本上可分為兩類。 凸、凹模分開加工，是指凸模和凹模分別按圖樣加工至尺寸。此種方法適用于圓形或形狀簡單的工件，為了保證凸、凹模間隙小于最大合理間隙 maxZ ， 不僅凸、凹模分別標注公差（凸模 p? ， 凹模 d? ），而且要求有較高的制造精度，以滿足如下條件 m a x m indp ZZ??? ? ? 或取 m a x m ( )p ZZ? ?? m ax m ( )d ZZ? ?? 也就是說，新制造的模 具應該是m in m a xdp ZZ??? ? ?， 如圖 65 所示。否則 制造的模具間隙已超過允許的變動范圍 minZ ~ maxZ ， 影響模具的使用壽命。 對于沖制件形狀復雜或薄板制件的模具 ,其凸、凹模往往第六章 刃口尺寸計算 26 采用配合加工的方法。此方法是先加工好凸模（或凹模）作為基準件，然后根據(jù)此基準件的實際尺寸，配作凹模（或凸模），使他們保持一定距離。因此，只需在基準件上標注尺寸及公差，另一件只標注標稱尺寸， 并注明“尺寸按凸模（或凹模）配作，保證雙面間隙”。這樣?？煞糯蠡鶞始闹圃旃睢Ｆ涔畈辉偈芡?、凹模間隙大小的限制，制造容易，并容易保證凸、凹模間的間隙。 由《沖壓工藝與模具設計》表 26沖裁模初始雙面間隙 Z和表 210規(guī)則形狀（圓形、方形件）沖裁時凸模、凹模的制造公差，得： mmZ ? mmZ ? mmP ?? mmd ?? mmmmdp 0 4 )0 2 2 ( ???? ?? mmmmZZ )(m inm a x ???? 因為 需要 dpZZ ?? ??? m i nm a x 所以 不滿足間隙公差條件，制造的模具間隙已超過了允許的變動范圍 maxmin ~ZZ ，影響模具的使用壽命。應縮小 d? ， p? 提高制造精度，才能保證間隙在合理范圍內。 因此 取 mmmmZZ mmmmZZdp )( )( m i nm a x m i nm a x ?????? ???????? 沖孔刃口尺寸 由《沖壓工藝與模具設計》式 2式 29 沖孔凸凹 模尺寸計算公式： ddp ZxdZdd xddpdp???????????????0m in0m in0)()()( 式中 dp dd、 —— 沖孔凸、凹模直徑（ mm）； d—— 沖孔件標稱尺寸； ?—— 工件制造公差（ mm）； minZ —— 凸、凹模最小合理間隙（雙邊）（ mm）； 四川理工學院畢業(yè)設計（論文 ） 27 dp ??、 —— 凸、凹模的制造公差（ mm）； x—— 調控系數(shù)，是為了使沖裁件的實際尺寸盡量接近沖裁件公差帶的中間尺寸，與工件制造精度有關，可查 《沖壓工藝與模具設計》表 211。 由《沖壓工藝與模具設計》表 211 系數(shù) x，查出 x=；由制件尺寸精度為 IT14級，查沖模設計手冊軟件版 ，可知 ? =。 所以 ，mmmmZxdZddmmmmxddddppdp0 00 00m in0m in00 00 0)()()()()(???????????????????????????? 由《沖壓工藝與模具設計》式 210孔心距計算公式： 8/??? LLd 式中 dL —— 凹?？仔木嗟臉朔Q尺寸（ mm）； L—— 工件孔心距的標稱尺寸（ mm）； ?—— 工件孔心距的公差。 所以， mmmmLL d 3 7 )8/(8/ ??????? 切 口 和切斷刃口 尺寸 由于在切口和切斷加工工序中，凸、凹模均只在三個方向與板料作用并使之分離，并由圖 45可知，尺寸 C和 S 既不是沖孔尺寸也不是落料尺寸，要正確控制 C和 S兩個尺寸才能間接保證制件外形尺寸，為使計算簡便， 直接取 C和 S值為凸?；境叽纾g隙取在凹模上。 ① 切斷刃口尺寸 第六章 刃口尺寸計算 28 mmmmZxdZddmmxddddppd000m in0m in0