【導讀】100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。本建筑主入口為南向,和，本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計算?？傻昧旱慕孛娉醪蕉閎×h=300*700。廁所橫墻：墻厚240mm，計算長度7200-2400=4800mm，計算高度4200-100=4100mm。

　　

【正文】 b +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震： M lb= M rb= m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN （ 2）、對于 第 15層， AB跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + BC跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + 剪力調整方法同上，結果見 47頁各層梁的內力組合和梁端剪力調整表。 六、框架柱的內力組合： 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表： 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內力 SGk調幅后 SQk調幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 34 頁 共 59 頁 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 35 頁 共 59 頁 層次 截面 內力 SGk調幅后 SQk調幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 36 頁 共 59 頁 柱底 M N 七、柱端彎矩設計值的調整： A柱： 第 6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。 第 5層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無需調整。 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無需調整。 第 4層，同理也無需調整。 第 3層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求： Σ Mc=η cΣ Mb 注：Σ Mc 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。 Σ Mb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 η c柱端彎矩增大系數(shù)，二級取 。 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 37 頁 共 59 頁 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設計值的調整 （相當于本層柱凈高上下端的彎矩設計值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱： 第 6層，按《 抗震規(guī)范》，無需調整。 經(jīng)計算當軸力 N=fc Ac= 6502/103= KN 時，方符合調整的條件，可知 B柱調整圖如下： 橫向框架 B柱柱端組合彎矩設計值的調整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 6 2 0 7 5 8 1 γ REN 0 2 5 7 3 2 4 5 7 9 1 3 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 38 頁 共 59 頁 八、柱端剪力組合和設計值的調整： 例：第 6層：恒載 SGk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ ） /= 活載 SQk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ ） /= 地震作用 SEk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ +） /= 調整： （ +） /= 橫向框架 A柱剪力組合與調整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 同理， 橫向框架 B柱剪力組合與調整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計 第 39 頁 共 59 頁 第六部分：截面設計 一、框架梁： 以第 1層 AB跨框架梁的計算為例。 梁的最不利內力： 經(jīng)以上計算 可知，梁的最不利內力如下： 跨間： Mmax= KN m 支座 A： Mmax= KN m 支座 Bl： Mmax= KN m 調整后剪力： V= KN 梁正截面受彎承載力計算： 抗震設計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結構，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。跨中正彎矩按 T 形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T形截面設計，翼緣計算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3==2600mm，梁內縱向鋼筋選 II 級熱扎鋼筋，（ fy=fy， =310N/mm2）， h0=ha=70035=665mm，因為 fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 2600 100（ 665100/2） = m KN m 屬第一類 T形截面。 下部跨間截面按單筋 T形截面計算： α s=M/（ fcmbf， h02） = 106/ξ =1（ 12α s） 1/2= As=ξ fcmbf， h0/fy= 2600 665/310= mm2 實配鋼筋 2Ф 2 2Ф 22， As=1742 mm2。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%，滿足要求。 梁端截面受壓區(qū)相對高度： ξ =fyAs/（ fcmbf， h0） =310 1742/，符合二級抗震設計要求。 （ 2）、考慮兩支座 處： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設 計