【導(dǎo)讀】100mm，填充墻采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊。本建筑主入口為南向,和，本方案中，需近似的按橫向的平面框架分別計(jì)算?？傻昧旱慕孛娉醪蕉閎×h=300*700。廁所橫墻：墻厚240mm，計(jì)算長(zhǎng)度7200-2400=4800mm，計(jì)算高度4200-100=4100mm。

　　

【正文】 b +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震： M lb= M rb= m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN （ 2）、對(duì)于 第 15層， AB跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + BC跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + 剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果見(jiàn) 47頁(yè)各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表。 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 34 頁(yè) 共 59 頁(yè) 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 35 頁(yè) 共 59 頁(yè) 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 36 頁(yè) 共 59 頁(yè) 柱底 M N 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整： A柱： 第 6層，按《抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。 第 5層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無(wú)需調(diào)整。 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無(wú)需調(diào)整。 第 4層，同理也無(wú)需調(diào)整。 第 3層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： Σ Mc=η cΣ Mb 注：Σ Mc 為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。 Σ Mb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。 η c柱端彎矩增大系數(shù)，二級(jí)取 。 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 37 頁(yè) 共 59 頁(yè) 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 （相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱： 第 6層，按《 抗震規(guī)范》，無(wú)需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力 N=fc Ac= 6502/103= KN 時(shí)，方符合調(diào)整的條件，可知 B柱調(diào)整圖如下： 橫向框架 B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 6 2 0 7 5 8 1 γ REN 0 2 5 7 3 2 4 5 7 9 1 3 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 38 頁(yè) 共 59 頁(yè) 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整： 例：第 6層：恒載 SGk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ ） /= 活載 SQk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ ） /= 地震作用 SEk =（ M 上 +M 下 ） /h=（ +） /= 調(diào)整： （ +） /= 橫向框架 A柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 同理， 橫向框架 B柱剪力組合與調(diào)整（ KN） 層次 SGk SQk SEk1 SEk2 γ Re[（ SGk+）+] + + V=γ Re[η vc（ M bc + M lc） /hn ] 1 2 6 5 4 3 2 1 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 39 頁(yè) 共 59 頁(yè) 第六部分：截面設(shè)計(jì) 一、框架梁： 以第 1層 AB跨框架梁的計(jì)算為例。 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計(jì)算 可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN m 支座 A： Mmax= KN m 支座 Bl： Mmax= KN m 調(diào)整后剪力： V= KN 梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量?？缰姓龔澗匕?T 形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級(jí)熱扎鋼筋，（ fy=fy， =310N/mm2）， h0=ha=70035=665mm，因?yàn)? fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 2600 100（ 665100/2） = m KN m 屬第一類 T形截面。 下部跨間截面按單筋 T形截面計(jì)算： α s=M/（ fcmbf， h02） = 106/ξ =1（ 12α s） 1/2= As=ξ fcmbf， h0/fy= 2600 665/310= mm2 實(shí)配鋼筋 2Ф 2 2Ф 22， As=1742 mm2。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%，滿足要求。 梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度： ξ =fyAs/（ fcmbf， h0） =310 1742/，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。 （ 2）、考慮兩支座 處： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)