【正文】 加。 m M2=P2e2 =*（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN q2= = KN/m q2， = = KN/m P P2 分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、 樓板重等重力荷載，計(jì)算如下： P1=[（ ） +（ +） ] + + = KN P2=[（ ） +（ +） +（ +） 2 /2] + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， … n） 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)下圖： 三、多遇水平地 震作用下的位移驗(yàn)算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i和頂點(diǎn)位移 u i分別按下列公式計(jì)算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 VGi=∑ Gk。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 橫墻總重： +++= 縱墻：外墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： [（ ） （ 2） ] = 數(shù)量： 14 總重： 14 = 廁所外縱墻：體積：（ ） = 總重： 2= 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： ( 2) = 單個(gè)重量： = 數(shù)量： 16 總重： 16= 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 8 頁(yè) 共 59 頁(yè) 縱墻總重： ++= （ 3）、窗戶(hù)計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 辦公室窗戶(hù)： 尺寸： 2700mm 1700mm 自重： 數(shù)量： 28 重量： 28= （ 4）、門(mén)重計(jì)算： 木門(mén)：尺寸： 1000mm 2100mm 自重： （ 5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積： =（ m2） 恒載： + = 活載： = 雪載： = 由以上計(jì)算可知， 六層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ 556+36） + +1188 +++ 數(shù)量： 15重量： 1 15= 木門(mén)：尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 9 重量： 9= 總重： += （ 5）、樓板恒載、活載計(jì)算（樓梯間按樓板計(jì)算）： 面積： =（ m2） 恒載： + = 活載： = 雪載： = 由以上 計(jì)算可知， 六層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ 556+36） + +1188 +++ +++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) 。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 4 總重： 4= AB 跨、 CD 跨墻：墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 6600mm，計(jì)算高度 3300700=2600mm。 單跨體積： = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 4 頁(yè) 共 59 頁(yè) 橫墻總重： +++= 縱墻：外墻： 單個(gè)體積： [（ ） （ 2） ] = 數(shù)量： 12總重： 12 = 廁所外縱墻：體積：（ ） = m3 總重： 2= 內(nèi)縱墻：?jiǎn)蝹€(gè)體積： ( 2) = 單個(gè)重量： = 數(shù)量： 15 總重： 15= 縱墻總重： ++= （ 3）、窗戶(hù)計(jì)算（鋼框玻璃窗）： 辦公室窗戶(hù)： 尺寸： 2700mm 1700mm 自重： 。 柱網(wǎng)與層高： 本綜合樓采用柱距為 ，邊跨為 ，中間跨為 ，層高取 和 ， 本方案中，需近似的按 橫向的平面框架分別計(jì)算。 地質(zhì)條件： 經(jīng)地質(zhì)勘察部門(mén)確定，此建筑場(chǎng)地為二類(lèi)近震場(chǎng)地，設(shè)防烈度 為 7度。 單跨體積：（ ） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 72002400=4800mm，計(jì)算高度 4200100=4100mm。 活載： = 第二～五層： （ 1）、梁、柱：： 類(lèi)別 凈 跨 （ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體 積 （ m3） 數(shù) 量 (根 ) 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 橫梁 6600 300 700 25 16 556 1800 250 400 25 8 36 縱梁 7200 300 700 25 14 柱： 類(lèi)別 計(jì)算高度（ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體積 （ m3） 數(shù) 量 （根） 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 柱 3300 600 600 25 40 1188 （ 2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻： AB跨、 CD跨墻：墻厚 370mm，計(jì)算長(zhǎng)度 6600mm，計(jì)算高度 3300700=2600mm。 單跨體積：（ ） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所橫墻：墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 72002400=4800mm，計(jì)算高度 3300100=3200mm。 基本自振周期 T1（ s）可按下式計(jì)算： T1= T （ uT） 1/2 ψ T結(jié)構(gòu)基本自振 周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 查表得設(shè)防烈度為 7度的а max= а 1=（ Tg/T1） max =（ ） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 12 頁(yè) 共 59 頁(yè) FEk=а 1Geq = =） 因 = =T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 q1= 25 = KN/m q1′ = 25 =q和 q2， 分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q2= = KN/m q2， = = KN/m 外縱墻線密度 [（ 2） +2 *]/= KN/m P1=（ + ） +（ +） + 25 = KN P2=（ + + ） + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN m （ 3）、對(duì)于第 1層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 集中力矩 M1=P1e1=*（ ） /2 = KN m） 6 （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 25 1 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 A柱： N 頂 =+= KN 柱重： 25= KN N 底 = N 頂 += KN B柱： N 頂 =++= KN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 活載作用下： 例：第 6層：荷載引起的剪力： AB跨： VA=VB= BC跨： VB=VC= A柱： N 頂 = N 底 =+= KN B柱： N 頂 = N 底 =++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 A柱 B柱 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 28 頁(yè) 共 59 頁(yè) VA=VB VB=VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 6 5 4 3 2 1 五 、框架梁的內(nèi)力組合： 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)。 m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2=（ +） /+ + KN0 則 Mmax發(fā)生在左支座， Mmax == （ + ） = KN m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [（ +） /+]= KN 右震： M lb= 第 4層，同理也無(wú)需調(diào)整。 m 支座 A： Mmax= KN 梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度： ξ =fyAs/（ fcmbf， h0） =310 1742/，符合二級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。 m KN η c柱端彎矩增大系數(shù)，二級(jí)取 。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN （ 2）、對(duì)于 第 15層， AB跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + BC跨： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + 剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果見(jiàn) 47頁(yè)各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表。 m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2=（ +） /+ + 由于 （ 2 +） 0，故 xal=l/3= x=（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） =（ + ） /（ +） = Mmax=MA+VAx（ q1+q2） x2/2+alq2（ xal/3） /2 =+ （ +）（ ） 2/2+ （ ）/2 = KN 各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果如下表： 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk(1) SEk(2) γ Re[（ SGk+）+] + + γ ReMmax V=γ Re[ η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 1 2 6 A M