框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓設(shè)計(jì)土木工程專(zhuān)業(yè)-資料下載頁(yè)
2024-12-04 01:26本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】料，設(shè)計(jì)該框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓。按照先建筑后結(jié)構(gòu)，先整體布局后局部節(jié)點(diǎn)。計(jì)，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等。其中附有風(fēng)荷載作用下的框架彎矩、剪力和軸力圖；縱向
【正文】 44 (69) uT=∑ （ △ u ） k (610) 注： ∑D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度。 （ △ u） i為第 i 層的層間側(cè)移。 （ △ u） k為第 k 層的層間側(cè)移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表，其中第四層的 Gi為 G4和 Ge之和。 表 66 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 Gi（ KN） ∑D i（ N/m） △ ui（ m） ui（ m） 5 759990 10－ 3 10－ 3 4 759990 10－ 3 10－ 3 3 759990 10－ 3 10－ 3 2 759990 10－ 3 10－ 3 1 929580 10－ 3 10－ 3 T1= （ uT） 1/2 =(10－ 3)1/2 =(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算 本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比 較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計(jì)算水平地震作用，即： 45 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑Gi =（ +3+） =（ KN） 計(jì)算水平地震影響系數(shù) а1 查表得二類(lèi)場(chǎng)地近震特征周期值 Tg=。 查表得設(shè)防烈度為 7 度的 аmax= 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk FEk=а1Geq = =（ KN） 因 ==＞ T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk （ 1δn ） / （ ∑GkHk ） (611) 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑Fk （ i=1 ， 2 ， …n ） (612) 計(jì)算過(guò)程如下表： 表 67 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KNm） GiHi/∑GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 5 46 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)下圖： 圖 63 水平地震剪力作用分布 多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（ △ u） i和頂點(diǎn)位移 u i分別按下列公式計(jì)算： （ △ u ） i = Vi/∑D ij (613) u i=∑ （ △ u ） k 47 (614) 各層的層間彈性位移角 ζe=（ △ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [ζe]1/550。 計(jì)算過(guò)程如下表： 表 6－ 8 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi（ KN） ∑D i（ N/mm） △ ui （ m） ui（ m） hi（ m） ζe=（ △ u）i /hi 5 759990 1/2446 4 759990 1/1528 3 759990 1/1193 2 759990 1/1040 1 929580 1/1197 由此可見(jiàn)，最大層 間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/10401/550，滿(mǎn)足規(guī)范要求。 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算 5 號(hào)軸線(xiàn)橫向框架的內(nèi)力： 表 69 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（ A、 D 柱） 層 hi V ∑D ij 1,4 號(hào)柱 48 次 （ m） i（ KN） （ N/mm） Di1 （ N/mm） Vi1 （ KN） k y （m） M 上 （ KNm ） M 下 （ KNm ） 5 759990 11305 4 759990 11305 3 759990 11305 2 759990 11305 1 929580 13818 表 610 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（ B、 C 柱） 層次 hi（ m） Vi（ KN） ∑D ij（ N/mm） 2， 3 號(hào)柱 Di2 （ N/mm） Vi2 （ KN） k y （m） M 上（ KNm） M下（ KNm） 5 759990 14028 4 759990 14028 0． 50 3 759990 14028 2 759990 14028 0． 50 1 2563. 929580 17168 4 85 49 60 5 .05 5 .93 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b （ Mbi+1 ， j + M u i ， j ） / （ i l b+ i r b ） (615) M r b=i r b （ Mbi+1 ， j + M u i ， j ） / （ i l b+ i r b ） (616) V b= （ M l b+ M r b ） / l (617) Ni=∑ （ V l b V r b ） k (618 ) 具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表： 表 611 梁端彎矩、 剪力及柱軸力的計(jì)算 層次 AB 梁 BC 梁 BC 梁 柱軸力 M1b M2b l Vb M3b M4b l Vb 邊柱N 中柱N 5 9 9 9 3 4 9 4 4 2 8 8 3 5 22.26 2 3 5 5 3 3 3 2 43.71 19.09 2 110.77 3 8 8 3 2 70.25 30.67 1 115.75 3 9 9 3 6 97.98 42.80 50 圖 64 地震荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 51 7 框架的內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)。 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了七種內(nèi)力組合，即 + ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性?xún)?nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 εvb 梁端剪力增大系數(shù)，三級(jí)取 。 梁柱的內(nèi)力組合 52 表 71 梁的內(nèi)力組合 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+ *SQk *SGk+ *SWk *SGk+ **(SQk+SWk) *SGk+*SEk *SGk+ *(*SQK+ *SWK) Mmax 及相應(yīng)V Mmin 及相應(yīng)V Vmax 及相應(yīng)M 5 AB左 M V AB中 M AB右 M V BC左 M V BC中 M 4 AB左 M V AB中 M AB右 M V BC左 M V BC中 M 3 AB左 M V AB中 M AB右 M V BC左 M V BC中 M 2 AB M 53 左 V AB中 M AB右 M V BC左 M V BC中 M
研究報(bào)告相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1