【導讀】袆蒁莂蟻肁莇莁螃襖芃莀袆肀腿葿薅袂肅葿蚈肈莃蒈螀袁荿蕆膆芅蒆螞罿膁蒅螄膄肇蒄袆羇莆蒃薆膃節(jié)薃蚈羆膈薂螁膁肄薁羃羄蒃薀蚃螇荿蕿螅肂芅薈袇裊膁薇薇肀肆薇蠆袃蒞蚆螂聿芁蚅襖袂膇蚄薃肇膃蚃螆袀蒂螞袈膅莈蟻羀羈芄蟻蝕膄膀芇螂羆肆莆裊膂莄蒞薄羅芀蒞蚇膀芆莄衿肅膂莃羈袆蒁莂蟻肁莇莁螃襖芃莀袆肀腿葿薅袂肅葿蚈肈莃蒈螀袁荿蕆膆芅蒆螞罿膁蒅螄膄肇蒄袆羇莆蒃薆膃節(jié)薃蚈羆膈薂螁膁肄薁羃羄蒃薀蚃螇荿

　　

【正文】 ? ?2 0 .6 0 0 .6 8 1 .2 82 1 .0?? ?? 15673 表 5 橫向底層 D 值計算 構件名稱 bcii i?? c ii? ?? ? 212cc cDih?? 框架柱 A ? 9156 框架柱 B ? ? 11545 表 6 橫向 2~3 層總 D 值計算 構件名稱 D 值（ KN/m） 數量 ( / )D kN m? 中框架 A軸 9243 5 46215 中框架 B 軸 15673 5 78365 邊框架 A軸 7234 2 14468 邊框架 B 軸 12860 2 25720 D? =164768? 2=329536 表 9 橫向底層總 D 值計算 構件 名稱 D 值（ KN/m） 數量 ( / )D kN m? 21 中框架 A軸 9156 5 45780 中框架 B 軸 11545 5 57725 中框架 A軸 8360 2 33440 邊框架 B 軸 10550 2 42200 D? =141325? 2=282650 結構基本自振周期計算 用假想頂點位移 T? 計算結構基 本自振周期，計算結果見表 10。 表 10 假想頂點側移 T? 計算結果 層次 iG (KN) iG? (KN) D? (KN/m) iiGu D???? (m) iu (m) 4 329536 3 329536 2 329536 1 282650 結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數 T? =，則結構基本自振周期為： 1 1 .7 1 .7 0 .6 0 .2 8 5 6 0 .5 5TTT ??? ? ? ? ?s 多遇水平地震作用計算 由于該工程所在地 區(qū)抗震設防烈度為七度，場地土為Ⅱ類，設計地震分組為第一組，故： max ? ? ? 0 .8 5 0 .8 5 3 0 0 3 2 .8 2 2 5 5 2 7 .9 0e q EGG? ? ? ?KN 由于 1 5ggT T T?? ，故1 2 max1gTT ?? ? ???? ???? 式中： ? — 衰減指數，在 1 5ggT T T?? 區(qū)間取 2? — 阻尼調整系數，取 所以， 1 0 . 3 5 0 . 1 2 0 . 0 7 9 8 90 . 5 5? ??? ? ????? 1T = gT = 需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，頂部附加地震 FEX=FEX=FEX=FEX=FEX=22 作用系數： 8 7 14n T? ? ? ? 如圖 6 所示，對于多質點體系，結構底部總縱向水平地震 圖 6 樓層水平地震作用 作用標準值：1 0 .0 7 9 8 9 2 5 5 2 7 .9 0 2 0 3 9 .4 2E K e qFG?? ? ? ?KN 標準值（單位： KN） 附加頂部集中力： 14 203 2 232 .49n n E KFF?? ? ? ? ?KN 質點 i 的水平地震作用標準值、樓面地震剪力及樓面層間位移的計算過程見表 11。 其中： ? ?511iii E K niiiGHFFGH????? 表 11 iF ， iV 和 i?? 的計算 層 iG (KN) iH (m) iiGH (KN m) iiGH? (KN m) iF (KN) iV (KN) D? (KN/m) ii Vu D??? (m) 4 329536 3 329536 2 329536 1 329536 樓層最大位移與樓層層高之比： 0 .0 0 7 2 1 1 14 .5 5 6 3 1 5 5 0iuh? ? ? ?，滿足位移要求。 剛重比和剪重比驗算 為了保證結構的穩(wěn)定和安全，需分別按式 20iinjjiDhG??? 和 EKinjjiVG???? 進行結構剛重比和剪重比驗算。各層的剛重比和剪重比見表 12。 表 12 各層剛重比和剪重比 層 ih (m) iD (KN/m) iiDh (KN) EKiV (KN) n jjiG??(KN) iinjjiDhG?? EKinjjiVG?? 4 329536 3 329536 2 329536 1 282650 注： njjiG??一欄中，分子為第 j 層的重力荷載代表值，分母為第 j 層的重力荷載設計值，剛重比計算用重力荷載設計值，剪重比計算用重力荷載代表值。 23 由表 12 可見，各層的剛重比iinjjiDhG??均大于 20，不必考慮重力二階效應，各層的剪重比EKinjjiVG??均大于 ，滿足剪重比要求。 5 內力計算 恒荷載標準值作用下框架的內力 采用力學求解器計算，求得的內力圖如圖 7 到圖 9 所示 。 活荷載標準值作用下框架的內力 采用力學求解器計算，求得的內力圖如圖 10 到圖 12 所示。 風荷載標準值作用下框架的內力 采用力學求解器計算，求得的內力圖如圖 13 到圖 15 所示。 24 圖 7 恒荷載作用下的 M 圖（單位： KN m） 圖 8 荷載作用下的 V圖（單位： KN） 25 2 . 3 42 . 7 56 . 0 46 . 0 48 . 3 61 0 . 2 19 . 6 09 . 1 48 . 9 99 . 3 41 0 . 3 76 . 4 93 . 3 72 . 4 74 . 9 5 8 . 4 07 . 3 9 6 . 4 06 . 4 1 6 . 8 77 . 3 3 5 . 1 52 . 4 31 4 . 2 51 1 . 0 41 8 . 5 81 4 . 7 41 0 . 7 11 8 . 7 41 5 . 2 41 0 . 6 61 8 . 3 31 5 . 4 91 1 . 2 71 6 . 8 62 . 4 73 . 3 71 6 . 8 61 1 . 2 71 8 . 3 31 0 . 6 61 8 . 7 41 0 . 7 11 8 . 5 81 1 . 0 46 . 4 91 0 . 3 79 . 3 48 . 9 99 . 1 49 . 6 01 0 . 2 18 . 3 66 . 0 46 . 0 42 . 7 58 . 4 06 . 8 71 4 . 7 46 . 4 11 5 . 2 46 . 4 0 7 . 3 91 5 . 4 94 . 9 57 . 3 35 . 1 51 4 . 2 52 . 4 32 . 3 42 . 1 41 . 4 51 . 4 61 . 7 70 . 0 8 圖 9 恒荷載作用下的 N 圖（單位： KN） 圖 10 活荷載作用下的 M 圖（單位： KN m） 26 5 . 183 . 941 9. 021 7. 581 8. 821 7. 781 8. 531 8. 071 8. 971 7. 632 . 17 1 . 635 . 474 . 395 . 043 . 565 . 503 . 942 . 104 . 004 . 002 . 105 . 503 . 945 . 043 . 565 . 474 . 392 . 171 . 631 8. 071 7. 781 7. 631 7. 583 . 941 8. 531 8. 821 8. 971 9. 025 . 18 31 11